锅炉房年终总结范文第1篇

现任河口社区热力公司供热三队队长刘金军参加工作以来，曾先后干过司炉工、电焊工、维修班长、副队长、队长，他干工作，始终干一行，爱一行，专一行，精一行。面对每一个新的岗位，他总是勤奋好学，苦练本领，先后获得了司炉证、电焊证、锅炉维修操作证，成为一专多能的复合型青年人才。正象他常说的一句话：喊破噪子，不如干出样子。

2000年10月中旬，西区锅炉房组建，当时，西区锅炉房还在紧张地施工，寒流将至，供暖迫在眉睫。他把3个月大的女儿和妻子送到了滨南岳父家，全身心的投入到工作中去。白天，他一身工衣，满手油污，监督施工、检查设备，做运行准备；晚上，他制定制度，完善管理。队上的各项工作较快的走上了正规。2002年4月，刘金军调任供热三队队长，他没有任何怨言，在领导安排的新的岗位上不辞劳苦的工作着。这年是原油锅炉改为水煤浆锅炉，在水煤浆工程改造期间，他没有休息过一个完整的节假日、星期天，总是和质量监工人员一道盯在施工现场，努力学习水煤浆锅炉的结构、原理及工艺流程，遇到不懂的地方，现场请教施工的技术人员，为点着水煤浆锅炉打下了坚实的基础。在水煤浆运行前期的调试过程中，他连续三天三夜休息时间不超过三小时，眼熬肿了，手裂了口子，实在是累了、困了，拉过几把凳子拼在一起，在上面稍适休息，又投入到紧张的调试投运工作中。在此过程中他总是和工程技术人员一起想尽千方百计，排除重重困难，经过反复调试各项参数，于11月6日14MW热水锅炉一次投浆成功，这是管理局及中石化第一台，也是世界上第一台投入运营的水煤浆流化悬浮燃烧式热水锅炉，每年水煤浆替代原油7500吨，经济价值可观。

2004年9月，社区对水煤浆锅炉进行第二次改造、房顶拆除加高、除尘器改造、更换水处理设备，针对这一情况做为锅炉房施工质量监督小组组长的刘金军，主动放弃节假日，坚持现场监督，确保改造质量，督促加快施工进度，并且对于施工单位认真落实安全管理措施，及时整改隐患，做好安全施工的工作。经常是带领队上施工质量监督员，不分白天黑夜坚守在施工现场，确保了锅炉房改造按时完工，为2004—2005年的供暖打下了坚实的基础。

2005年12月，还在幼儿园的小女儿，不幸患上了骨结核，医生说如不及时治疗很可能影响到孩子的一生，当时春节将至锅炉房已经运行近3个月了，设备和人员都相当疲劳，正是出于事故多发期，供暖压力很大，刘金军心急如焚，经常在锅炉房忙到夜里2、3点跑回去看孩子，面对女儿那天真无邪的眼神，他的双眼湿润了，抱着孩子说：“爸爸一定把你的病治好！”这样一直坚持到年后才带着孩子到北京看病，为河口居民度过一个温暖祥和的春节无私奉献着。

刘金军同志多次被评为河口社区双文明先进个人、社区标兵，优秀青年团员、青年岗位标兵，并带领供热三队荣获油田集体三等功两次。2004、2005年连续两年被评为胜利石油管理局劳动模范。2006年获得山东省“富民兴鲁劳动奖章”提名,他所在的供热三队连续四年获得胜利石油管理局名牌锅炉队的荣誉称号。刘金军同志在平凡而普通的岗位上辛勤劳作着，始终以一个优秀党员的标准来要求自己，虽没有什么惊天动地的传奇，但时刻用自己的实际行动去影响着每一位职工，展现了一个优秀共产党员的模范风采。

锅炉房年终总结范文第2篇

【关键词】 常压锅炉 爆炸 安全

2008年5月8日，某市一馒头房锅炉发生爆炸，炸起的锅炉飞越人来人往的大集，最终落在300米外一民房旁边，幸运的是未造成人员伤亡，这件事引起了当地市政府、市民及新闻媒体的广泛关注，当地网络电视以《大集上空惊现“UFO”》为题，报道了此起馒头房锅炉爆炸事故。这也是某市近年来的第二起馒头房锅炉发生爆炸事故，上一次事故造成了馒头房老板妻子和孩子严重烫伤。

1 事故原因

从馒头房老板处调查了解到，馒头房内的常压锅炉和笼屉等物件都是他从旧货市场买的，锅炉上面只留有一个出气管，没有其它直通大气的管路。在使用锅炉时，为了“节约”经常把排汽口拧紧，此次可能是锅炉持续加热升压后，因排汽口拧紧没有及时排汽，导致了锅炉爆炸。

2 问题思考

按照JB/T7985-95第3条的描述，常压锅炉是“锅炉本体开孔与大气相通。在任何工况下，锅炉水位线处表压力为零的锅炉”。因此，常压锅炉在正常使用的情况下，锅炉表压力为零，不会发生爆炸事故。但如果出现安装错误或故意将其改装当作承压锅炉使用时，则会引发事故。因此，针对常压锅炉非法改装为承压锅炉使用所带来的安全隐患，2000年国家质量技术监督局颁布并施行了《小型和常压热水锅炉安全监察规定》，对小型锅炉和常压锅炉的设计、制造、安装、检验以及通用技术要求等诸多方面作出了规定，并明确指出“常压热水锅炉投入使用后，任何单位和个人不得擅自改变锅炉的结构和安装系统管路、阀门。常压热水锅炉严禁改作承压锅炉使用”。《规定》还指出：“小型和常压热水锅炉安装完毕后，由锅炉使用单位组织验收，验收时应当有或委托的代表参加”，“确认所安装锅炉的非承压性后，方能投入使用”，“各级质量技术监督行政管理部门锅炉压力容器安全监察部门应当对小型和常压热水锅炉的使用情况进行不定期的检查”。《小型和安全监察规定》明确了锅炉压力容器安全监察机构是管理主体，从锅炉的设计、制造、安装、改造、维修、检验、使用七个环节进行监管，防止了常压锅炉非法改造承压使用，确保了常压锅炉安全运行。

特种设备安全监察条例》于2003年6月1日由国务院颁布施行后，根据其内容，国家质检总局下发的《关于实施〈特种设备安全监察条例〉若干问题的意见》中指出，“《小型和常压热水锅炉安全监察规定》中涉及常压热水锅炉的部分不再执行”。由此，常压锅炉不再属于特种设备的范畴，锅炉压力容器安全监察机构也就不再监管，由此引出了常压锅炉安全监管出现真空的问题。

常压锅炉在小浴室、豆腐房、馒头房中使用非常普遍，小浴室、豆腐房、馒头房分布地点广，且大多设在人群密集区。经营者大多欠缺安全知识，对非法改造常压锅炉为承压锅炉的危险性认识不足，而目前国家对常压锅炉的管理规定、管理部门和管理责任尚无明确，监管工作处于真空状态，社会宏观管理跟不上，极易出现事故。

3 建议

在常压锅炉的监管部门没有明确前，锅炉压力容器安全管理部门应及时向当地政府汇报常压锅炉存在的问题，协调安监、工商等部门共同开展常压锅炉宣传、监督检查工作，让人们充分了解非法将常压锅炉改装为承压锅炉的危险性。

根据我国目前的事故处理机制，目前锅炉压力容器安全管理部门不宜单独开展或承担开展有关常压锅炉宣传、监督检查及整治工作，以免给社会、群众及新闻媒体造成一种常压锅炉属于特种设备，常压锅炉的监管就是由特种设备管理部门负责的误解，否则，一旦常压锅炉出现事故，特种设备相关部门极易被牵扯进去。某市此起馒头房锅炉事故就是一起典型例子。事故发生后，个别新闻媒体的舆论就把责任导向特种设备管理部门，并进行了隐蔽采访，所幸此次事故无人员伤亡和大的财产损失，此事方得以平息，否则后果难以预料。从法律角度讲，目前常压锅炉不属于特种设备的范畴，常压锅炉的使用者是责任主体，他们负责常压锅炉的安全管理工作，并应承担使用常压锅炉带来的一切后果。

根据国务院2009年1月24日修订后的《特种设备安全监察条例》第八十三条增加了“特种设备使用单位使用未取得生产许可的单位生产的特种设备或者将非承压锅炉、非压力容器作为承压锅炉、压力容器使用的，由特种设备安全监督管理部门责令停止使用，予以没收，处2万元以上10万元以下罚款”。按照此条款，笔者的理解是：常压锅炉虽然不属于特种设备的范畴，无需按照特种设备的管理要求进行相关许可，但常压锅炉承压使用特种设备管理部门还是有监管责任的，这样，一旦常压锅炉承压使用出现事故，极易导致特种设备管理部门被牵扯进去。因此，特种设备管理部门如何履行法定职责，合法规避常压锅炉承压使用导致事故带来的责任风险，是亟须解决的一个问题。

从此起事故看，常压锅炉制造质量差也是此起事故的主要原因。政府相关部门能否探索依据《产品质量法》从源头抓好常压锅炉制造质量，对生产常压锅炉的企业按照一般机电产品处理，实行生产许可证制度，对制造单位进行质量跟踪与控制，定期不定期的抽测产品质量。确保常压锅炉的生产满足JB/T 7985《小型锅炉和常压热水锅炉技术条件》的要求。

4 结语

常压锅炉目前仍是小浴室、豆腐房、馒头房中普遍使用的设备，从全国范围看，常压锅炉爆炸事故也屡见不鲜，人员伤亡及财产损失时有发生。常压锅炉监管工作急需明确补位，希望相关部门能重视常压锅炉管理工作，尽快明确常压锅炉监管部门和管理责任，防止事故发生。

参考文献：

锅炉房年终总结范文第3篇

关键词：供热；节能；策略；论述

中图分类号：TU833 文献标识码：A 文章编号：

1 引言

依据有关数据预算，直到2020年，我们国家的GDP必将翻两番。假设按照当下的社会经济发展趋势预算，但时候我们国家，每一年的能源损耗数量将会从当下的14亿吨标煤，增加到56亿吨标煤。这样一种巨大的能源损耗数量，势必会导致我们国家经济发展上的沉重负担，在这样巨大的能源损耗数量级能源供给十分紧缺的状况下，我们国家的经济发展将面临着非常紧迫的形势。

2 供热系统的节能潜力

大家都知道，建筑能源损耗大约占据我们国家总体能源损耗的30%左右，然而供暖、制冷等所需要的能源损耗又占据到了建筑能源损耗的30%多。特别是在我们国家的供热行业当中，到目前为止仍然持续着那种粗放式的经营管理模式，大多的管理体制的缺少及科学技术的落后已经导致供热行业总是处于高能源损耗的现状之下，供热节能已经到了迫切需要解决的情况。

我们国家建筑节能工作需要历经三个阶段。每一个阶段当中建筑节能都以1980年的指标为基数；锅炉效率55%，热网效率85%。第一阶段节能30%(锅炉效率60%、热网效率90%)。第二阶段节能50 % (锅炉效率68%、热网效率90%)。第三阶段节能65%(其中锅炉，热网效率维持第二阶段水平)。

当下，我们国家大范围执行第二阶段的节能标准。以北京为例，第二阶段煤耗为12.6 kg/m2，第三阶段煤耗为8.82 kg/m2 ，其它各地区由于气候条件等各方面原因耗煤指标多有不同。所以我们的节能目标是差的很远的，可以说，我们国家的节能潜力是非常大的，只要坚持做好，是完全可以完成节能的目标的。

3 供热系统节能策略

说起建筑供热节能策略，在行业当中关键经过两种办法来实现：

一是提高建筑物维护结构的保温性能，所有新建建筑的围护结构必须严格按照现行的建筑节能规范来设计施工。对原有的建筑进行节能改造，对其外墙进行保温处理，以提高其保温性能，从而降低其热负荷指标。

二是提高供热系统的能效。虽然改善建筑物围护结构的保温性能是建筑节能的途径之一，并且有很大的潜力，但必须值得注意的是，提高供热系统能效始终是建筑供暖节能的重中之重。这是因为如果单一的提高建筑围护结构保温性能，进而无法有效的利用太阳能、电器散发的热能、人体散发的热能等自由热量，维护结构保温性能即便再好，其节能效果也不会有显著的提高。所以提高供热系统的效能成了当务之急。

那么我们如何来提高供热系统效能呢?系统效能是需要相关指标对其进行量化评估的，首先在这里要说两个常用的指标：锅炉热效率和供热管网热效率。在这两个常用的指标里，锅炉热效率所占比重较大，也相对重要，对于燃煤锅炉，现阶段用集中式供热代替区域锅炉房的分散式供热就是为了整合热源以便提高锅炉热效率，进而提高供热系统的整体能效。但仅依靠这两个指标，还不能全面的反映影响系统能效的各种因素，特别是不能反映各种因素之间的相互关系，同样我国其它现有的供热系统运行指标之间也缺乏相应的联系，经常出现有的指标很好，反而别的指标很差，造成了无法对整个系统进行准确有效的能效评估。

一个系统的能量年损耗，包含热源的燃料损耗和系统用电设备电力消耗的折合热量；—达到热用户要求室温的年有效热量。

通过这个综合指标可以看出，供热系统综合能效考虑了系统的总能耗，即同时考虑了燃料消耗量和电能消耗量。在总耗能量中包括电能消耗，这样便可防止系统的在大流量小温差的状态运行下造成的循环流量控制指标超标，起到了控制电能消耗的作用。

除此之外，在这个指标中提出了系统有效热量的概念。所谓有效热量，是指把建筑物室温加热到用户需求的室温所消耗的热量。室温过热部分的热量、锅炉燃烧和热网输送过程损耗的热量统称为无效热量。有了有效热量概念便可准确反映建筑与建筑、房间与房间冷热不均消除的程度，能全面的显示锅炉、热网的热效率以及供暖用户室内温度的合格率。这个综合指标在供热运行中具有重大的实际意义，在它的指导下可以充分挖掘最大的节能潜力，使供热节能工作真正有的放矢落到实处。

利用供热系统能效综合指标作为理论基础，在供暖运行实际工作中便可依据该指标找出影响能耗的因素，并做出行之有效的节能技术改造，如在锅炉方面，采用分层给煤技术，改善锅炉燃烧状况；采用复合燃烧技术，增加锅炉出力；中小型锅炉采用煤渣混烧，减少炉渣含碳量；改善锅炉系统的严密性，降低过剩空气系数；保证锅炉受热面的清洁，防止锅炉结垢；加装省煤器，利用排烟热量提高锅炉进水温度；采用弱爆吹灰技术，及时清除烟管中积灰等。另外，在热网方面可着重解决管网的水利失调问题，因为水利失调热损失约为建筑实际所需热量的15%-30%，并且水利失调也是造成大流量运行的重要因素。水利失调虽不可避免，但可以通过必要策略减小其对供热系统能效的影响，如设计时严格仔细进行管网水利平衡计算；加装消除环路剩余压头的定量调节装置；选用性能合适的水泵，使水泵实际运行点符合设计运行点；在适当位置加装调节阀；加装热工仪表，掌握运行情况，根据实际的运行情况调节装在各部位的调节阀；对建筑物内部的供热管路系统进行改造，解决建筑物内部房间的冷热不均和能源浪费的问题。除了以上各种策略外，在实际工作中还可广泛推广应用变频技术。鼓风机、引风机、水泵采用变频调速技术，节约电能；在冬季供热锅炉运行管理上，可采用根据室外温度变化曲线来调整相应锅炉的运行台数和燃烧状态实现曲线供暖，并且合理调整炉排转数和煤层厚度。

4 结束语

总的来讲，当下建筑供热节能的潜力是非常大的，积极有效的运用全新工艺、全新科技，创建现实可行的供热体系运营经管体制，从多角度对供热系统能效开展提升，将供热工作从之前的粗放型模式逐渐转变为集约型模式。总体而言，我们所做的经管制度的改革及技术上的革新最终的总体目标就是提升供热系统能效，减少能源上的损耗，节约能源，将供热节能工作做到最好，为我们的下一代积德造福。

参考文献：

锅炉房年终总结范文第4篇

关键词：价值工程价值分析锅炉设计净现值

1概述

随着社会的发展和进步，锅炉房的设计和运行实际上是以满足供暖和工艺要求并促进人类居住的舒适性、健康性，保护地球环境，对与能源有效利用等基于可持续发展的观点为原则而取得进展的。

目前，我国对锅炉房设计的评价主要是以经济评价为依据，随着我国加入《21世纪议程》，把环境保护和可持续发展列入国家发展目标的重中之重，过于强调经济评价而忽视了其他评价的方法已不能正确评价各种不同方案，从而得不出更加接近实际的结论。下面介绍利用价值工程的方法进行评价的一种方法。

2价值工程的应用方法

价值工程（ValueEngineering）简称VE，又叫价值分析（ValueAnalysis）简称VA。它通过功能分析的方法，以达到降低成本为目的的一项技术与经济相结合的现代化管理技术。

价值工程是系统工程的一个重要方面，它是正确处理功能与成本的相互关系，技术与经济的相互关系，质量与成本的相互关系，企业于用户的相互关系的方法。是一种成效大、收益快的可行的系统分析方法。

2.1价值工程的基本原理

2.1.1VE中价值的含义

VE中的“价值”是作为评价产品或作业优劣程度，或评价产品或作业的经济效益大小的尺度提供出来的，即可理解为价值是费用对功能的关系。这种关系可以写成如下的表达式：

V=F/C（1）

其中V—价值

F—功能

C—费用

式（1）说明，价值与功能成正比，与费用成反比。功能越高，成本越低则价值越大。同时，式（1）为评价产品提供了科学的标准，也为衡量功能与成本是否适当，以求发现问题，解决问题，做到应最低的费用实现必要的功能提供了依据。

2.2用价值工程进行方案选择

2.2.1功能定义

列出该工程的基本功能，这些功能基本可以代替该项目的主要特点，而且不同的方案在所列功能下具有可比性。

2.2.2方案优选

利用经济学方法确定方案的成本系数；另一方面按照功能要求，采用10分制加权评分法，将方案对基本功能的满足程度分别评定分数，得出了功能评价系数，然后根据价值公式，得出价值系数，选择价值系数最大的方案为最优方案。

2.3成本系数确定

经济评价方法在我国已基本成熟，本章采用在实际工作中普遍使用的动态费用年值法使经济评价定量化（见表4－4－1）。方案的动态费用年值计算公式如下：

PC=Ccap+Crun*[（1+i）n-1]/I*(1+i)n

AC=(PC-S)*[（1+i）n-1]/I*(1+i)n+Cr

=（Ccap-S）*[（1+i）n-1]/I*(1+i)n+Crun+Cr

式中AC——总费用年值，万元/年；

PC——总费用现值，万元；

S——经济寿命终了时的价值，万元；

Crun——寿命期内每年的等额实际费用消耗，万元/年；

Ccap——系统总投资费用，万元；

Cr——燃烧费用年值，万元/年；

I——基准收益率；

n——寿命期年限，年；

式中ACj——第j种方案总费用年值，万元/年。

2.4功能系数确定

下面列出了锅炉方案的6种基本功能，它们分别是适用、环保因素、技术参数、运行管理、管道布置、安全。

在确定综合系数Nk＝{N1,N2,```,Nm},用二元对比倒数法求出Fj上的模糊子集Nk，对因素集U={U1,U2,````,Um}中各因素两两进行比较，就各因素对实现目标的贡献大小，按下面规则赋值：Bij=3/10表示如果以10分制打分Ui是3分，则Uj是10分。由其原理可得Bij=1/Bji。

于是可以得到m阶对比矩阵B=(Bij)m×m。显然，这个矩阵主对角线皆为1。再用优势积累法（即求“行和”——同一行元素之和）求得权向量为N={∑B1j，∑B2j，````,∑Bmj}并对其进行归一化处理。

得到对比矩阵：

18/109/48/68/58/5

10/8110/49/69/49/4

4/94/1014/64/54/4

B=6/86/96/416/47/5

5/84/95/44/615/4

5/84/94/45/74/51

用优势积累法得到适用、环保因素、技术参数、运行管理、管道布置、安全。

之间的权向量：

Nk=(8.58,10.75,4.31,6.82，5.24,4.58)

再进行归一化处理：Nk=(0.213，0.267，0.107，0.169，0.130，0.114)。

再对各方案进行评分得到功能满意度：UK

又根据各方案的功能系数为：Fj=∑NkUk

得到功能系数Fj。按照公式（1），进一步计算出价值系数Vj。

3.应用实例

3.1锅炉房方案设计

3.1.1工程概况和方案：

该工程天津某厂的燃煤锅炉改燃气锅炉的项目。该厂是天津的一家合资企业，建厂时采用的是燃煤锅炉，但为了响应节能和环保的要求，2001年决定将其改为燃气锅炉。

原方案：

锅炉采用燃煤的锅炉，锅炉房一座；锅炉：三台燃煤锅炉；储煤厂一个，灰渣厂一个，锅炉房的主要设备初投资为2112482元。

新方案：

锅炉采用燃气的锅炉，锅炉房一座；锅炉：三台燃气锅炉；储气罐一个（存储天然气），锅炉房的主要设备初投资为1661100元。

3.1.2运行费用比较

电价按0.75元/度计，煤按256元/吨计，天然气按2.00元/标立米计。运行时间按每天12小时计，全年运行天数按300天计。两方案的运行费用如表1所示：

表1两方案的运行费用

方案

用煤量（t/年）

用气量（万立方米/年）

用电量（KW）

燃料费用年值（万元/年）

年运行费用

（万元）

原方案

8000

90

204.8

24.3

新方案

250

54

500

14.58

3.1.3两个方案的污染物排放：

各种方案的能量来自于燃料的燃烧，各种燃料的燃烧所产生的污染物是不同的，它同燃料所含的化学成份、燃烧机理和燃烧效率等多种因素有关，经过查询有关资料和计算可以得到各种空调方案的污染物排放量，具体数值见表2所示：

表2各种方案污染物的排放量（mg/m3）

NOx

SO2

CO

烟尘

原方案

104

40.6

16.5

294.4

新方案

14.5

199

3.2各方案的造价及成本系数

3.2.1各方案的造价

在各方案费用年值计算中，基准收益率取12％，其中安全收益率为8％，风险报酬率为4％。各方案的寿命年限均取20年，经济寿命终了时的价值（残余值S）均为初投资的15％。具体计算如下：

原方案：

AC1＝（Ccap-S）×[（1+i）n-1]/I*(1+i)n+Crun+Cr

＝（211.25-31.69）×[(1+12%)20-1]×12％×(1+12%)20+204.8+24.3

＝2026.24（万元/年）

新方案：

AC2＝（Ccap-S）×[（1+i）n-1]/I*(1+i)n+Crun+Cr

＝（166.11-24.92）×[(1+12%)20-1]×12％×(1+12%)20+500+14.58

＝1927.69（万元/年）

3.2.2各方案的成本系数

根据成本系数计算公式，得到两方案的成本系数如表3所示：

表3两方案的成本系数

方案名称

造价ACj（万元/年）

成本系数Cj=AC/4000

原方案

2026.24

0.5066

新方案

1927.69

0.4819

注：成本系数C=AC/4000，目的是为了得到的系数小于1。

3.3方案功能系数及优选

按照功能要求，采用10分制加权评分法，将3个方案对6项功能的满足程度分别评定分数，所得分数和上述的各功能的综合系数的成绩求和，即得出了功能评价系数，然后根据价值公式（1），计算出每个方案对应的价值系数，选择价值系数最大的方案为最优方案。（过程见下表4、表5）

表4方案的功能满足程度

功能

综合系数Nk

原方案U1k

新方案U2k

适用

0.213

9

9

环保

0.267

6

9

技术参数

0.107

8

9

安全

0.169

8

9

运行管理

0.130

7

9

管道布置

0.114

7

8

功能系数Fj

7.435

8.886

表5方案的价值系数

方案

功能系数（Fj）

成本系数（Cj）

价值系数Vj（F/C）

最优方案

原方案

7.435

0.5066

14.68

新方案

8.886

0.4819

18.44

按照上述价值工程理论，价值系数较大者为较优的方案，因此，在考虑了经济、环境、社会等综合作用下，该锅炉房的改造新方案比原方案的价值系数大，也就是说在设定的收益率、寿命期内等条件，对该锅路房进行改造是有其实际意义的。

4结论

运用价值工程的原理，我们比较了两种锅炉房的改造方案，最终得到了一个较优的方案。同时，也认识到在设计阶段运用价值工程控制工程造价，并不是片面地认为工程造价越低越好，而是要把工程的功能和造价两个方面综合起来进行分析。在本例中，当得出方案的单位成本为最低时，还不能断然决定它就是最优方案，还应看它对7种功能的满足程度，即价值系数如何。如果价值系数不是最大，也不能列为最优方案。满足必要功能的前提、消除不必要功能的费用，是价值工程的要求，也是工程造价控制本身的要求。

参考文献

1．杨旭.浅谈价值工程在建筑设备中的应用．价值工程，2000

2.任俊、康晓文．价值工程—经营管理技术．北京：宇航出版社．1988

3.赵国杰．工程经济与项目评价．天津：天津大学出版社，1999

4.李延喜.供热方式的经济效益分析及发展趋势研究.暖通空调，1999，29（1）：28～30

5.雷红兵.空调冷热源方案价值分析.暖通空调，1999，29（5）：2～4

6.陆耀庆.供暖与空调设计手册.北京：中国建筑工业出版社，1986

7.陈沛霖，岳孝方．空调与制冷技术手册．同济大学出版社

锅炉房年终总结范文第5篇

摘要：文章介绍了干熄焦余热发电的主蒸汽管道的选取方法，探讨了干熄焦余热锅炉蒸汽参数的选择方法，并以某干熄焦余热发电蒸汽管道设计为例，进行了选型计算，为同类型余热发电主蒸汽管道的选取提供参考。

关键词：干熄焦余热发电；蒸汽管道；管道压降；管道温降；保温层

中图分类号：TM617文献标识码：A文章编号：1009-2374（2014）22-0125-031某干熄焦余热发电主蒸汽管道的选取

干熄焦余热发电是利用惰性气体冷却红焦，吸收红焦的显然，惰性气体在锅炉内与水进行换热产生蒸汽，蒸汽推动汽轮机，拖动汽轮发电机进行发电。在常规的火力发电厂，锅炉房和汽机间相邻布置，锅炉到汽轮机的主蒸汽管道长度较短，锅炉和汽轮机的蒸汽参数都是固定的，在长期的实践过程中，已经探索出了技术经济合理的管道流速，并作为设计的依据，工程设计时，技术人员只要根据规范推荐的流速选择管径，然后对相应的温降和压降进行校核即可。干熄焦发电，由于受现场位置的限制，锅炉与汽机间的距离变化较大，既有相距数十米的，也有相距数百米的，如果按照《火力发电厂汽水管道技术规定》推荐的流速（40～60m/s）选择管径，则锅炉到汽轮机的蒸汽管道的压降、温降可能超过限值要求，不能满足汽轮机进口主蒸汽的压力和温度，不仅影响汽轮机的效率，而且可能影响汽轮机的安全运行。因此，需根据具体的压降、温降情况选取管道，必要时可对余热锅炉的蒸汽参数进行相应调整。

现以某干熄焦余热发电的蒸汽管道为例，来分析主蒸汽管道选取方法。

根据焦炉情况，建设两套干熄焦系统，每套干熄焦系统配套建设一台高温高压余热锅炉，从两台锅炉出来的蒸汽进入一台汽轮发电机。按照常规火电厂锅炉选择蒸汽参数，额定压力9.81MPa，额定温度540℃，额定流量63t/h；汽轮机进口蒸汽参数：额定压力8.83MPa，额定温度535℃，锅炉和汽轮机的允许压降为0.97MPa，允许温降5℃。

根据现场布置，1#锅炉到汽机房的直线距离120m，设计蒸汽管道长度L1=200m，2#锅炉距汽机房的直线距离500m，设计蒸汽管道长度L2=800m。

21#锅炉到汽轮机的主蒸汽管道的压降和温降计算

2.1管径选取

考虑到干熄焦的锅炉到汽轮机的蒸汽管道比常规火电机组的锅炉到汽轮机的蒸汽管道长，取《火力发电厂汽水管道技术规定》推荐主蒸汽管道流速的下限值40m/s，根据管径计算公式计算内径：

式中：

Di―管道内径，mm

G―蒸汽流量，t/h；63t/h

γ―蒸汽比容，m3/kg；0.03585m3/kg

ω―蒸汽流速，m/s；40m/s

计算得Di=141.3mm。

按照《火力发电厂汽水管道零件及部件设计》（2000版），选取D194×18，内径Dn=194-2×18=158mm。

2.2压降计算

蒸汽管道的实际流速：

，计算得：ω=32m/s。

主蒸汽管道的损失包括沿程损失和局部阻力损失，其中：

沿程损失：

式中：

R―沿程损失，Pa

L1―m，取200m

λl―摩擦阻力系数，

k―管壁的当量绝对粗糙度，取0.1mm

计算R=0.32MPa。

局部阻力：局部阻力与沿程阻力之比值ld=0.8，则总压降Rz1=0.32×（1+0.8）=0.576MPa。满足锅炉到汽轮机的蒸汽压降要求。

2.3温降计算

2.3.1在允许温降条件下计算保温层厚度。

蒸汽管道采用硅酸铝保温材料敷设，按如下公式计算：

式中：

D1―保温层外径，mm

D0―蒸汽管道外径，mm

λ―硅酸铝保温材料导热系数，mm，λ=0.101w/m・k

Kr―管道通过支吊架处散热附加系数，取1.1

ti―管道始端蒸汽温度，540℃

tn―管道终端蒸汽温度，535℃

tα―环境温度，常年运行的管道，取当地全年平均温度，℃，取14℃

hi―管道始端蒸汽压力和温度下比焓，kJ/kg，在保证汽轮机参数的情况下，查焓熵表3483.04kJ/kg（9.406MPa，540℃）

hn―管道终端蒸汽压力和温度下比焓，kJ/kg，3476.64kJ/kg（8.83MPa，535℃）

qm―蒸汽流量，kg/s，63t/h=17.5kg/s

α―蒸汽管道保温层外表面与周围空气换热系数，w/m2・k，按照《火力发电厂保温油漆设计规程》计算，得α=13.28w/m2・k

经多次试算，得保温层最小厚度为90mm。

2.3.2按以上保温层厚度计算实际温降。为保证蒸汽管道单位面积散热量不超过散热损失，先试取保温层厚度为150mm。蒸汽管道内层厚度δ1=150mm；传热系数为λ=0.101w/m・k，蒸汽管道与蒸汽换热系数h1=5815w/m2・k，保温管壳外径d2=194+2×150=494mm，则蒸汽管道温降：

式中：

Δt―温降，℃

Q―散热量，kW，Q=1.25qL1

c―平均定压比热，kJ/kg，2.48kJ/kg

ql―单位长度散热损失，w/m，

式中：

tw―蒸汽温度，℃；取540℃

tα―环境温度，常年运行的管道，取当地全年平均温度，℃，取14℃

h1―蒸汽管道管壁与蒸汽换热系数，w/m2・k，取5815w/m2・k

dω―管道外径，mm，取194mm

单位长度散热损失q=346w/m，保温结构单位面积散热损失为223w/m2，小于允许散损失236w/m2，则计算温降为2.0℃，证明所选150mm保温层比较合适，满足温降要求。

32#锅炉到汽轮机的主蒸汽管道的压降和温降计算

3.1管径选取

2#锅炉蒸汽管道的设计长度为L2=800m，若管径还选D194×8，则计算压降为4×0.576=2.304MPa，远大于允许压降0.97MPa，不能满足汽轮机进口蒸汽参数的要求。为此，考虑将蒸汽管径提高一级，选取D219×20。

3.2压降计算

根据选取的管径，并结合前述计算公式，计算压降为1.076MPa，仍大于允许压降。考虑到如果再增大管径，则势必增加管道和保温材料的投资，综合考虑，提高2#锅炉的额定压力更合适，因此，将锅炉出口蒸汽压力增加到10.1MPa。

3.3温降计算

在允许温降条件下计算保温层最小厚度250mm，保温层厚度取280mm，其他参数与1#管线的计算参数相同，计算管道单位长度散热损失ql为264.12w/m，单位面积散热损失为108w/m，远远小于允许散热量，再计算实际温降t=7.1℃，因此必须提高2#锅炉的额定蒸发温度，其值取545℃。

4结语

由以上计算可以确定2#锅炉参数：额定蒸汽压力10.1MPa，额定蒸汽温度545℃，额定流量63t/h。根据锅炉与汽轮机之间的允许压降，选择管道的实际流速和管径；若管道长度小于200m时，保温层的厚度可根据允许散热量计算；若管道长度大于400m时，保温层的厚度必须根据在允许温降条件下公式来计算保温层的

厚度。

总之，对于干熄焦余热发电系统，由于熄焦炉温度较高，为提高发电效率，余热锅炉蒸汽参数一般选为中温中压或高温高压参数，蒸汽管道往往需要合金钢材质，又由于余热锅炉距离汽机房较远，管径选取小了，不能满足汽轮机进口蒸汽参数的要求，管径选取大了，虽然能够满足汽轮机进口蒸汽参数的要求，但会增加管路的热损失，大大增加工程投资，影响投资回收期。因此，蒸汽管道的选取既应满足设备安全运行的要求，又要兼顾投资和经济性。

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