基金的盈利模式

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基金的盈利模式范文第1篇

关键词：社会保险基金 运营管理 问题

一、我国社会保险基金管理与运营现状

1.我国社会保险基金的筹集。我国社会保险基金的筹集主要表现为以下形式：用于支付制度建立前的退休人员退休金和支付制度的保险主要运用现收现付的筹集方式；对于个人账户的养老基金则实现完全的积累制度模式；医疗保险基金和失业保险基金则采取现收现付并稍有结余的筹资模式。我国社会保险资金实施的主要原则是国家、单位和个人三方共同负担，资金的主要来源是国家财政补贴和单位与个人的社会保险费。不同的保险项目的保险费的缴纳基数和比例有很大的不同。同时，由于我国地域广阔因而存在经济发展的不平衡并且地区经济差异比较大，各地的社会保险基金缴纳情况也存在不同，在总体上呈现出地域差异性。

2.我国社会保险基金的运营方式与收益状况。我国的社会保险还是处于起步阶段，很多市场环境还不成熟。所以，政府应该更多地为基金的安全运行考虑，必须限制保险基金的投资取向。当然政府所强调的安全性是建立在牺牲效率基础上的，单纯依靠银行来买国债的基金运行模式显然不能实现社会保险基金增值的目的。

3.我国社会保险基金的管理机构。首先，我国的社会保险基金已经从过去的多部门管理转变为现在的统一管理，主要由劳动和社会保障部门负责。在运行中根据行政区划而设置不同级别的管理机构。在各省市县分别设置各级劳动和社会保障部门专门负责本地区的社会保险基金管理。其次，按照社会保险的管理要求应该实行政企分开的管理原则，我国从中央到地方都以社会保障事业管理为核心负责社会保险基金的运行管理。主要职责是为保证保险对象的基金安全来开展相应的财务、会计和审计稽核工作，委托金融机构实行保险金公开发放，按照国家的有关政策对保险基金进行运行监控等。再次，我国各级政府都设立由本级政府分别牵头的“劳保”、“财政”、“审计”等部门的社会保险管理委员会，从而对社会保险基金的各个环节进行监管，确保基金运行的安全和高效。

二、我国社会保险基金运营中存在的问题

1.转制和人口老龄化引发的资金缺口问题。我国社会保险基金筹资模式正在由传统的现收现付向社会统筹与个人账户相结合的方向发展，这样就会造成较大的资金缺口，在养老保险领域资金缺口较为严重。在体制转变的过程中，已经到退休年龄的老人在新体制中没有履行缴费义务，而要享受养老金的福利；已经达到中年的职工在制度建立之前也没有履行缴费义务，从而就形成了隐形的债务。并且我国人口老龄化的趋势已经十分明显，所以社会保险的基金缺口将越来越严重。

2.法制不健全。社会保险基金的运营直接决定着我国体制改革的重大问题，它的成功管理离不开完善的法律基础。但是我国目前没有形成统一的社会保险法律体系，这就给社会保险的运营带来的很多不便。

3.社会保险基金被挪用。社会保险基金的运行很大部分分散在地方政府，全国没有统一的监管渠道。所以就出现了各部门不仅负责政策制定同时负责运营，这就导致社会保险的监管被架空，频繁出现社会保险基金被挪用的现象。

三、我国社会保险基金可采取的运营模式分析

1.两种不同性质的基金分开管理。我国可以将两种不同性质的保险基金分开管理，保证各自的有效管理。社会统筹部分管理的重点是要实现资金及时、足额的收付，只有在满足了支付需要后才可以将基金用作长远投资。个人账户资金管理的重点就是运营，在保证资金安全的前提下尽可能获取更大的收益。所以要求管理个人账户基金的机构应该是专业的基金管理公司，从业人员具有敏锐的市场洞察力。

2.个人账户积累资金由商业性的公司经营。个人账户的结余基金可以交由商业性的基金管理公司运营，但是必须保证他们的运营在相应的法律法规的约束下。这样可以减少地方政府的负担同时避免基金被挪作他用。在社会统筹和个人账户相结合的模式下，个人账户的积累基金将以合法的投资者的身份参与市场运作。

3.加快社会保险基金的市场化运作步伐。首先，可以专业托管。我国可以先由政府按照专业的指标从实力雄厚的投资公司、证券公司或保险公司中选出具有实力的机构委托其保管社会保险基金。其次，发起开放式基金。中央社会保险管理部门和金融管理部门可以设立上市的用于专业投资的开放养老基金，这样保证专款专用。

参考文献

[1]李绍光.养老基金的投资及管理[J].经济社会体制比较，2011（1）

基金的盈利模式范文第2篇

一、客户经理营销模式存在的问题

（一）银行客户经理队伍的整体素质不高

客户经理的职责要求其不仅要熟悉银行业务，还要在企业经营、资本营运等方面把握较高的操作技巧，可在产品组合、企业重组和金融顾问等业务领域为客户服务。但由于我国商业银行的客户经理多是由过去的信贷、对公存款和储蓄存款业务人员简单转换而来，他们的业务知识结构单一，只了解各自领域的产品，综合业务技能较低，营销能力不强，难以与客户建立起良好的关系，不能胜任客户经理所必须承担的工作任务。

（二）客户经理对产品的熟悉程度偏低

为拼抢市场份额，商业银行加大创新力度，不断推出新产品、复杂产品，但大部分客户经理对此缺乏研究。

（三）客户经理市场营销方式单一

一是不注重客户经理优质服务的内涵，不以优质服务、综合服务取胜，而是简单地利用人脉关系开展竞争，给业务的稳定发展带来潜在的风险。二是缺少市场营销与产品创新的互动机制，客户经理全方位服务功能、信息传递功能等根本无从谈起。

（四）客户经理模式缺乏整体联动功能

一是由于客户经理的设置还沿用对口设置的原则，业务管理部门条块分割、各自为战，各个部门只推销自己的产品，经常出现多个条线的客户经理去营销同一客户，很难形成营销合力，不利于提高服务效率。二是一个客户要面对银行的多个业务部门，导致交易成本的提高及信息不对称，不利于提高客户满意度。

（五）考核机制欠科学

我国商业银行对客户经理的考核主要是考核指标业绩，且在年度内考核标准经常变动，缺少如对客户经理日常工作情况、风险控制评价、团队协作精神、客户评价等方面的定性考核，不能有效调动客户经理的积极性。

二、创新银行营销新模式

（一）营销团队的组成架构

营销团队由客户经理、对公产品经理、个人产品经理各一名共同组成，由客户经理任团队负责人。客户经理负责联系客户，牵头制定营销方案并组织营销；产品经理熟练掌握本条线的产品特点和业务流程，参与制定营销方案及组合产品营销。

（二）团队型综合营销模式的特点

1.　发挥专长，优势互补。客户经理拥有广泛的人脉资源和良好的沟通技巧，善于发现和挖掘客户需求：产品经理属于专业技术人员，精通个人产品或对公产品的特点等，能准确解答客户疑问，精准响应客户需求，达到优势互补的效果。

2.　响应需求，综合服务。随着我国企业的多元化、国际化以及公民理财投资的愿望日趋增强，企业和公民个人对银行服务的需求更加多样化、复杂化，过去单一的客户经理营销已不能满足客户的金融服务需求，而团队型综合营销既可为客户提供单一产品，也可为客户制定综合化、差异化的金融服务方案，有效满足其需求。

3.　传递信息，研发新品。目前客户经理受业务素质所限，对客户提出的新需求不敏感或非本条线的需求不能及时传递给相应的产品部门，影响了服务质量。团队营销时，团队内部信息共享，能够积极响应客户需求，筛选出有价值的信息，及时传递给研发部门，设计开发新产品。

4.　留住人才，稳定客户。客户经理一般掌握着丰富的客户资源，股份制银行、外资银行纷纷到现有商业银行挖抢客户经理人才，客户经理在“跳槽”的同时也带走了一批客户资源，造成银行人才和客户的“双流失”。在团队型综合营销模式下，是由团队为客户服务，个人的影响力下降，而且客户对综合服务的依赖性高，有利于留住人才、留住客户。

三、建立与新模式相适应的运作机制

（一）建立人员选聘退出机制

商业银行应建立内部营销人才流动市场，通过竞聘上岗、单位推荐等形式选聘团队成员，把综合素质高、有较好公关能力和特殊社会关系的员工选作客户经理，把精通产品特点和流程或某项业绩突出的员工选作产品经理；通过业绩淘汰退出不合格成员，建立人员的选聘退出机制，保持团队高素质。

（二）强化教育培训机制

商业银行只有实施系统、连续、差异化的培训，才能确保一支由高素质的营销团队。一是开展职业道德、法规培训，培养其良好道德素质和合规经营意识。二是开展金融理论、银行产品和业务知识培训，培养业务功底。三是开展差异化培训，针对客户经理进行营销技巧、商务礼仪、心理学分析、产品特点等培训，培养其对客户的沟通能力和挖掘需求能力。四是针对产品经理进行产品全面知识和需求分析能力培训，培养其精细服务和金融创新能力。

（三）构建差异化营销机制

不同的客户有不同的金融服务需求，商业银行必须根据客户需求开展差异化营销。银行要根据客户的类别、企业性质、经营规模等划分公司客户的层次；根据客户的年龄、受教育程度、风险偏好等划分客户的层次。针对不同的客户或客户的个性化需求，向其营销合适的产品或提供差异化的服务。

（四）健全激励约束机制

1.　完善绩效考核体系。实行定量与定性相结合的考核机制。应以销售业绩为核心，从产品销量、定价水平、创利多少等方面，设定业绩定量考核指标；从业务素质、服务质量、内控合规、团队协作等方面细化定性考核指标。实行日常和年度相结合的考核机制。日常考核以业务量指标为主，按序时进度考核；年度考核侧重于团队的年度指标完成情况。

基金的盈利模式范文第3篇

[关键词]会计计量 企业合并 会计准则

一、“会计计量模式”的演进

财务会计是由确认(包括在账户中正式记录和在财务报表中传递财务信息)、计量和披露(在财务报表以外表述财务和非财务信息)等程序构成的一个立足主体、面向市场、提供以财务信息为主的经济信息系统①。“会计行为”在我国《企业会计准则(2006)》中被概括为:确认、计量和报告,其中“会计计量是会计系统的核心职能”②,会计计量作为“会计确认”的尺度或手段,是以市场交易价格为基本属性,反映的是会计要素金额的确定基础,并在不同的历史时期产生了不同的“会计计量”模式。

我国会计计量模式的演进可以划分为四个阶段,第一个阶段是从建国至1984年,在这阶段的主要计量模式是:计划成本与实际成本,实行“统一会计制度”,计量结果受“行政指令”影响,经济基础属于“集权型计划经济”;第二个阶段是1985年至1992年,以“中外合资经营企业会计制度”为标志,实行“实际成本核算”的会计计量,属于“转型经济期”;第三个阶段是1993年至2000年,以“企业会计准则(旧)”为标志,实行“实际成本计价”的计量模式,属于“初步市场经济”基础;第四个阶段是2001年至2006年,以“企业会计制度”为标志,以“实际成本”为主要会计计量属性,并在具体准则中规定了“重置成本”、“可变现净值”、“现值”及“公允价值”等四项辅助计量属性,以减值准备作为较正因素,这一时期是“市场经济”基础;第五个阶段是2007年以后,以“企业会计准则(新)”为标志,全面规定了五项基本会计计量属性,即:历史成本、重置成本、可变现净值、现值及公允价值。

需要说明的是,在2006年的新会计准则《基本准则》中没有明确将“摊余成本(amortised cost)”作为基础会计计量属性,但可以在金融工具计量、固定资产弃置义务、融资性质的分期收款销售商品等交易事项中发现准则大量应用“摊余成本计量”。我们可以将“摊余成本计量”理解为按实际利率法对合同未来现金流量动态折现的计量,其核算基础具有如下特征:合同要素的确定性、面向未来、动态折现摊销,因此可以看出“摊余成本计量”模式显著区别于其他5种会计计量属性。2009年国际会计准则委员会对“金融工具”进行了明确的分类,即以“公允价值”及“摊作成本”两种计量属性分类,我们从中亦可以明确得出,应将“摊余成本”独立定义为新的计量属性的结论。

在“会计计量模式”由单一历史成本计量发展到多种模式计量的过程中,始终是以最优方式来满足人们对会计信息质量的要求为原则的,其中会计信息的“可靠性”和“相关性”为首要要求。“历史成本”计量侧重于“财务信息的可靠性”,体现的是反映企业管理层受托责任的履行情况(受托责任观),而“公允价值”计量侧重于“财务信息的相关性”,体现的是满足投资者等财务报告使用者决策的需要(决策有用观)。我国新的《企业会计准则》是以同时达到上述两个目的为“财务报告目标”的。“公允价值”与“历史成本”两种计量属性的结合很好的对金融类资产(负债)和非金融类资产(负债)所构成的财务信息进行了反映,其影响是深远的和实质性的,我们也有理由相信,这种影响(即历史成本与公允价值的双重计量模式③)也必将体现在“财务报告披露”的形式及内容上。

二、“企业合并”的会计处理方法

按照《企业会计准则第20号――企业合并》(2006年)的规定,对同一控制下企业合并会计处理采用的是权益合并法(以合并日在被合并方的账面价值计量,差额调整母公司权益项目;对非同一控制下的企业合并会计处理采取的是购买法(合并成本与被合并方可辩认净资产均以公允价值计量,差额调整当期损益)。

按照《国际财务报告准则第3号――企业合并》(IFRS 3 Business Combinations)的规定,企业合并必须采取购买法(the acquisition method),转让对价(包括或有对价(including any contingent consideration)))与被合并方可辩认净资产均按公允价值计量(fair value),差额调整商誉或损益。

区别于我国企业会计准则,国际会计准则在2001年起明确禁止使用“权益结合法”,并且合并对价与被并购资产公允价值的差额要确认商誉或在廉价购买时确认损益(a bargain purchase that gain is recognised in profit or loss)。

1.现行报告模式下“购买法”与“权益结合法”的差异

按照实证研究结果,两种合并会计处理方法具有重要的“会计后果”及“经济后果”,在“会计后果”方面,除两种方法没有现金流量表上的差别外,在“报表项目”、“财务比率”及“会计质量特征”等方面均有影响,主要是因为两种方法在合并企业价值及账面余额、当期报表利润等方面的处理结果所造的差异引起的;在“经济后果”方面,因不同的学者引述的模型及样本有所不同,故所衡量的“经济后果”亦有所差别,但对“经济后果”是有共识的。鉴于这方面的研究汗牛充栋,故不再一一引述。考虑到我国的融资和监管环境严重依赖于以会计利润为基础的财务评价和监控体系,上市公司的融资能力、成本以及上市资格的维护,很大程度上取决于它们的对外报告的账面利润,因此,购买法和权益结合法的选择不仅具有明显的会计后果,而且具有严重的经济后果④。

2.财务报告的“双重计量模式”对不同“合并会计处理方法”“选择偏好”的影响

购买法与权益结合法产生明显的“会计后果”和“经济后果”以及出现“选择偏好”,究其实质是不同投资者对企业价值有了不同的判断,而投资者判断的对象就是“同样的合并主体”及其“不同的合并报表”。我们可以把问题的根源直接归结为“报表”所披露的信息缺乏相关性,因为现行的财务报告科目是两种(或称多种)会计计量模式的混合,不能为报表使用者提供一个含义明确的会计信息,如:

在资产负债表上有:(1)持有投资性房地产计量上的混淆,即可以按历史成本计量,亦可同时按公允价值计量;(2)取得金融资产或金融负债时按公允价值入账,而投入的资本或承担的义务则是以实际价值出账(历史成本计量)等等。

在利润表上:已实现方可确认的实际利得或损失与未实现即可确认的利得或损失(公允价值变动)相混淆等等。

上述事项降低了财务报表所披露信息的相关性,进而影响了投资者对企业价值的判断。为了提高报表披露信息的相关性,笔者在“葛家澍、叶丰滢在2010年1月对财务报表的报告及披露方式从单一的历史成本计量模式转为双重计量模式进行的探索⑤”上进行分析, 以“双重计量”模式为基础,根据报表各要素属性分别用历史成本和公允价值进行会计计量,并在报表中予以反映(见表・1)。

之所以采取双重计量模式,是因为资产(负债)具有不同的特点与用途,以及主体的经营目标,对于长期使用并非用于出售,以及无公开报价的资产只能适合采用“历史成本”计量;对于金融资产(负债)类最适合的计量属性就是“公允价值”,“公允价值”强调资产计价必须坚持对客观价值的计量,强调价格要能准确反映资产的真实价值,而资产的客观价值则是它的现行市价,并且是立足现在时点,坚持动态的会计反映观。

我们在不考虑“资本市场有效性假说”以及“理性经济人”的前提下,以投资者或报表使用者同现有被并购企业在:经营战略、目标以及资产用途上是一致的为前提,当投资者决定被并购企业价值时,应用“双重计量模式”报告反映的金额就应是决定并购价值的决定因素,报告本身所提供的会计信息对于判断并购价值的行为而言,已经是足够和充分的,比如:对固定资产的计量,被并购企业按经营目的和公允价值的可计量性分别以“历史成本”和“公允价值”进行计量,并按双重计量模式予以报告,因为投资者对被并购企业的经营战略是一致的,所以对这样的资产计量模式所提供的会计信息(相关性及可靠性)已经足够,在并购之后也会延续这样的会计计量模式,所以“双重计量模式”的报告所提供的会计信息,以及报告所提供的企业价值信息就是足够的相关,那么,不管以后企业合并时是采用“购买法”还是“权益结合法”虽然有不同的会计后果,但不会产生不同的经济后果,另一方面,因为在“双重计量”模式下,这两种会计处理方法不会导致会计政策的操纵和滥用以及不会产生实质的差别,则此时,对于企业合并过程中“会计处理方法”的选择偏好,将会消除。

参考文献:

[1]葛家澍,窦家春・基于公允价值的会计计量问题研究・厦门大学学报・2009年第3期

[2]Yuri Irji・Theory of Accounting Measurement・1979・P19

[3]葛家澍 窦家春 陈朝琳・财务会计计量模式的必然选择:双重计量・会计研究・2010年第2期

基金的盈利模式范文第4篇

【关键词】 鼻息肉 内窥镜外科手术 嗜酸性粒细胞

［ABSTRACT］ Objective: To explore the eosinophil infiltration on the transitionary process of nasal mucosa following nasal endoscopic surgery. Methods: Eosinophil was quantitatively determined in polyps and recurrent polyps and edema tissues around the maxillary sinus by Chromotrope 2R staining. Results: Eosinophil was higher in polyps than in the middle turbinate (P＜0.01). The recurrence rate was highly correlated with the eosinophil infiltration in the tissues. Conclusion: Eosinophil infitration is directly related to the recurrence of polyps， which can be regarded as a prognostic indicator for polyps.

［KEY WORDS］ Nasal polyps; Endoscopic surgical procedures， operative; Eosinophils

鼻息肉术后黏膜组织中炎性细胞浸润、水肿、息肉样组织增生等严重阻碍了术腔黏膜上皮化的进程，从而影响手术效果，这是长期以来困扰耳鼻喉科医生的一个重要问题。临床随访中发现，部分鼻息肉患者虽然施行了成功的手术和严格的随访综合治疗，仍表现为术腔迁延炎症及息肉复发［1］。鼻息肉的病理学特征之一是组织中嗜酸性粒细胞浸润增多［2］。为深入研究嗜酸性粒细胞浸润对鼻息肉术后黏膜上皮化转归和预后的影响，我们对其作以下探讨。

1 资料与方法

1．1 临床资料 收集我院鼻息肉患者标本50例，男38例，女12例；16 72岁，平均43岁。本组患者均在局麻下行功能性鼻窦内镜手术（functional endoscopic sinus surgery， FESS），术后局部应用抗炎抗过敏治疗。术前1周应用糖皮质激素及抗组胺药。所有病例均于术中、术后1 2周取适量的息肉组织，术后4 6周及术后10 12周取适量的上颌窦口周边水肿的鼻黏膜组织。收集20例鼻中隔偏曲或单纯上颌窦囊肿患者的中鼻甲黏膜作为对照。上述标本离体后，立即用10％甲醛固定，按常规制成石蜡块保存。

1.2 检测方法 取石蜡块连续切片，厚4?μm，行Chromotrope 2R染色（美国Sigma公司），试剂染色步骤按说明书进行。染色方法见参考文献［2］。即使在细胞形态不典型的情况下，也能明确辨认EOS［3］。

行Chromotrope 2R染色后，EOS胞浆着色，呈粉红色，胞浆多为双核，典型者呈“熊猫眼”征。在高倍镜（×400）下选取3个炎性细胞浸润明显的视野进行计数，分别计算100个炎性细胞中嗜酸性粒细胞的数量，然后取其平均数为嗜酸性粒细胞浸润指数，其浸润程度按浸润指数在0 25％为Ⅰ度，26％ 50％为Ⅱ度，51％ 75％为Ⅲ度，76％ 100％为Ⅳ度计算。

1.3 统计学处理 采用SPSS10.0统计软件行t检验，P＜0.05为差异有统计学意义。

2 结 果

2.1 鼻息肉手术前后EOS与鼻黏膜浸润程度的关系 EOS在鼻息肉手术前、后鼻腔黏膜中的表达随时间呈如下变化规律：术后1 2周组较术前病变黏膜明显减少，但术后4 6周达高峰，基本恢复至术前水平，术后10 12周又明显回落，接近手术后1 2周时水平（表1）。

2.2 EOS浸润程度与息肉复发率的关系 术前鼻息肉中EOS浸润程度越高，则术后鼻息肉复发率也越高（P＜0.01）（表2）。

复发病例均经仔细复查，积极治疗，除全身应用皮质类固醇外，局部应用同种类固醇喷雾治疗，持续到嗜酸性粒细胞浸润指数＜25％停用，其中使用类固醇喷雾剂治疗最短1个月，最长6个月。类固醇喷雾剂治疗结束后观察1年，术腔无分泌物，全上皮化。复发病例均治愈。

3 讨 论

近年来的研究证明，鼻息肉为局部微环境控制的炎症性肿块，而EOS浸润在鼻息肉的形成和发展中起重要作用，主要表现在［4，5］：（1）损伤上皮；（2）释放炎性介质；（3）细胞因子的作用。鼻息肉术后易复发是其一个重要特点。近年来广泛开展了功能性鼻内镜鼻窦手术，鼻息肉的复发率明显降低，但仍存在诸多影响因素，特别是EOS的浸润，与鼻息肉术后复发有直接关系。

鼻息肉是由于局部微环境中以EOS为主的炎性细胞和细胞因子调控的自身延续的慢性炎症性肿块。EOS通过Th2细胞因子的释放、迁徙、移行到炎症反应黏膜中，又能通过自身分泌IL3、IL5、粒细胞巨噬细胞集落刺激因子(GMCSF)等细胞因子加重炎症的程度、延长炎症的时间，使疾病呈恶性循环，迁延不愈。EOS是鼻息肉的重要致病物质。从本文的结果可以看出，术前与术后1 2周、10 12周EOS的浸润程度分布差异有统计学意义，术前与术后4 6周EOS的浸润程度分布差异无统计学意义，因此，EOS浸润程度与鼻息肉术后复发有直接关系，EOS浸润程度越高，鼻息肉复发越快。因此，EOS浸润程度可直接影响鼻息肉的术后复发和预后，故可作为判断是否治愈鼻息肉的一个辅助指标。在慢性鼻窦炎鼻息肉中，25.3％的患者合并变应性鼻炎，且变应性因素存在的比例在慢性鼻窦炎鼻息肉的临床分型中有随着分期由轻到重、由低到高出现的趋势［6］。

随着FESS的逐渐成熟，术腔黏膜上皮化的优劣已成为从整体上影响手术疗效的重要原因。FESS术后黏膜组织中炎性细胞浸润、水肿、息肉样组织增生等严重阻碍了术腔黏膜上皮化的进程［7］，从而影响手术效果。我们在实验中检测到在鼻息肉术后鼻腔黏膜转归不同阶段均有EOS。结果发现，术后4 6周组织中EOS表达明显高于术后1 2周组、术后10 12周组，接近术前病变黏膜组。术后1 2周EOS的表达较术前病变黏膜明显降低，可能是因为术腔内微循环发生改变，病变黏膜及其包含的炎症细胞、细胞因子明显减少；此外，FESS手术是一个创伤，术后患者应激性肾上腺皮质激素升高，抑制术腔EOS炎症的发展和细胞因子的表达。术后4 6周组织EOS的表达明显高于术后1 2周及术后10 12周组。表明FESS术后4 6周术腔黏膜中有较多的EOS浸润，且活性较高。EOS被激活后分泌细胞因子增加，由于当时术腔黏膜尚未上皮化，纤毛功能恢复不全，不能形成“粘液毯”，包括EOS在内的细胞因子不能及时带走，进而募集并激活以EOS为主的炎症细胞，这些炎性细胞又分泌各类细胞因子，形成“自我放大”［8，9］。此外，修复过程中的神经末梢处于暴露状态，对各类神经肽的刺激较敏感，导致血管扩张，腺体分泌增加。

本实验中术后4 6周EOS浸润显著增多。EOS浸润可导致鼻黏膜上皮损伤、脱落等局部炎症发生［10］。考虑这一阶段为术后黏膜上皮化的关键时期，提示我们应加强这段时间的治疗，如换药、术腔冲洗、局部用药等，以利尽早完成术腔黏膜上皮化，减少慢性鼻窦炎、鼻息肉的复发。

目前除手术治疗鼻息肉之外，糖皮质激素是治疗鼻息肉最有效的药物之一。类固醇药物可抑制EOS组织浸润，促使肥大细胞和炎症细胞减少，从而减轻黏膜渗出、水肿等炎性反应［10］，术前应用可使鼻息肉体积缩小，鼻塞改善，术后应用可防止或延缓鼻息肉复发。

【参考文献】

［1］ 吴敏曼，孙虹，李和清，等. 过敏性鼻炎对鼻息肉术后疗效的影响及其机制探讨［J］. 中国耳鼻咽喉颅底外科杂志， 2005，11（4）：225226.

［2］ 张罗，韩德民，周兵，等.鼻息肉中嗜酸性粒细胞浸润和活化与白细胞介素5表达［J］.中国耳鼻咽喉头颈外科杂志， 2005，12（3）：171.

［3］ 张罗，韩德民，张勇，等.鼻息肉中嗜酸性粒细胞浸润和活化状态的研究［J］.临床耳鼻咽喉科杂志，2001，15(11):486488.

［4］ Hamilos DL， Leung DY， Wood R， et al. Chronic hypeplastic sinusitisa; association of tissue eosinophilia with mRNA expression of granulocytemacrophage colonystimulating factor and interleukin3［J］. J Allergy Clin Immunol， 1993， 92(6):3948.

［5］ Djukanovic R. Nasal polyps—a model of chronic respiratory mucosal inflammation［J］. Clin Exp Allergy， 1995， 25（7）：582585.

［6］ 王鸿，张罗，周兵，等.慢性鼻窦炎鼻息肉与变应性因素相关性的探讨［J］.中华耳鼻咽喉头颈外科杂志，2005，40(3):170.

［7］ 李华斌，李源，许庚，等.功能性内窥镜手术后术腔黏膜转归阶段的划分及处理原则［J］.中华耳鼻咽喉科杂志，1999，34（5）：301305.

［8］ Wong CK， Zhang JP， Ip WK， et al. Activation of p38mitogenavtivated protein kinase and nuclear factorkappaB in tumour necrosis factorinduced eotaxin release of human eosinophils［J］. Clin Exp Lmmunol， 2002， 128:483489.

基金的盈利模式范文第5篇

关键词：钢筋混凝土柱；汽车撞击；爆炸；动力响应；破坏模式

中图分类号：TU375.3文献标志码：A

Dynamic Response and Failure Modes of Reinforced Concrete

Columns Under Vehicle Impact and BlastTIAN Li1，2， HU Yang1

（1. School of Civil Engineering， Tianjin University， Tianjin 300072， China； 2. Key Laboratory of Coast

Civil Structure Safety of Ministry of Education， Tianjin University， Tianjin 300072， China）Abstract： The models of reinforced concrete column， vehicle， explosive and air were established by software ANSYS/LSDYNA， and the validity of the models was verified by simulation. The influence of different parameters on the dynamic response of reinforced concrete column was studied by using the whole process staged numerical simulation method， and the failure modes of the columns were analyzed. The results show that the increases of vehicle speed and explosive quantity will increase the horizontal displacements in the middle of column. The increases of column section inertia moment and stirrup ratio can improve the impact resistance of the column. Although the increases of axial compressive strength of concrete and longitudinal reinforcement ratio can decrease the horizontal displacements of column， but the reduced values are not very large in a certain range. The failure modes of the column mainly include the local damage， the whole bending shear failure and the whole shear failure.

Key words： reinforced concrete column； vehicle impact； blast； dynamic response； failure mode

0引言

近年恚世界范围内恐怖袭击事件时有发生，爆炸恐怖袭击活动已经成为最为常用的活动形式，这给所在国家乃至全世界的政治经济环境造成了恶劣影响，对人民生命财产安全造成了严重威胁。汽车炸弹由于具有隐蔽、破坏性强、发起突然、影响面广等特点，深受青睐。汽车炸弹通常有2种实施方式[1]：一是停放的汽车炸弹战术，将载有炸药的汽车停在建筑物附近，然后用遥控装置引爆炸药；二是行进的汽车炸弹战术，驾驶装有炸药的汽车直接撞向目标并引爆炸药实施攻击。本文所研究的是第2种，即汽车炸弹袭击方式。钢筋混凝土结构是当前应用最为广泛的建筑结构，钢筋混凝土柱作为结构的主要承重构件，研究其在汽车先撞击后爆炸下的动力响应及破坏模式具有重要的工程价值和意义。

由于载有炸药的汽车先撞击后爆炸整体过程的复杂性，对此种情况下钢筋混凝土柱的研究几乎是空白。对单独撞击过程和单独爆炸过程作用下混凝土结构及构件的研究有很多。田力等[2]对钢筋混凝土柱在碰撞冲击荷载作用下的损伤评估及防护方法进行了研究。程小卫等[3]研究了撞击荷载下钢筋混凝土柱的动力响应。Thilakarathna等[4]对钢筋混凝土柱在侧向冲击荷载下的动力特性进行了数值研究，并对其损伤程度做了分析。余敏[5]对不同类型柱在汽车撞击下的性能进行了对比分析。Shi等[6]对钢筋混凝土柱在爆炸作用下的动态响应进行了参数分析，并对柱的破坏模式进行了总结。李忠献等[7]提出了一种基于纤维模型的钢筋混凝土柱宏观模型，分析了其在爆炸荷载下的动态响应，并对其适用性进行了验证。申祖武等[8]对汽车炸弹爆炸冲击波作用下建筑物的动力响应进行了数值分析。

本文采用ANSYS/LSDYNA软件对汽车先撞击后爆炸作用下钢筋混凝土柱的动力响应及破坏模式进行全过程分阶段数值仿真模拟。分析不同汽车速度、炸药量、截面惯性矩、混凝土轴心抗压强度、纵筋配筋率和箍筋配筋率等参数对钢筋混凝土柱动力响应的影响，总结钢筋混凝土柱的破坏模式。

1数值模拟及验证

1.1模型简介

为确保撞击阶段计算结果的可靠性，本文汽车采用美国国家碰撞分析中心（National Crash Analysis Center，NCAC）免费提供的有限元模型。同时为使汽车在爆炸阶段能够接近实际变形及破坏，对所用汽车模型的钢板材料考虑应变率效应。笔者仅对原有汽车钢板材料的应变率效应参数进行了相应设置，最终的汽车有限元模型如图1所示。

图1汽车与钢筋混凝土柱的耦合模型

Fig.1Coupling Model of Vehicle and

Reinforced Concrete Column钢筋混凝土柱的有限元模型运用ANSYS/LSDYNA软件建立，采用三维分离式建模方式，如图2所示。图2中h为截面高度，其所在面为柱被撞击面和迎爆面，b为截面宽度，c为混凝土保护层厚度。柱中钢筋采用Beam161单元，混凝土采用Solid164单元，单元网格尺寸均采用25 mm×25 mm[6]。为准确模拟柱端约束，在柱上下两端分别设置了柱头和柱脚，柱脚采用三向约束，柱头仅约束2个水平方向。

图2钢筋混凝土柱有限元模型

Fig.2Finite Element Model of

Reinforced Concrete Column炸药、空气的有限元模型同样运用ANSYS/LSDYNA软件建立。炸药与空气均采用Eular单元，将炸药定义成流体，以避免爆炸过程中网格过分畸变对计算结果产生不利影响[9]。

1.2材料模型

柱的混凝土材料采用塑性损伤模型MAT_CONCRETE_DAMAGE_REL3（MAT72），钢筋材料采用随动强化双线性弹塑性模型MAT_PLASTIC_KINEMATIC（MAT3）[10]。

在快速冲击作用下，混凝土与钢筋及汽车钢板材料均会产生很高的应变率[11]，故本文对其分别考虑了应变率效应。材料的应变率效应由材料强度的动力增大系数来表示，其定义为在某应变率下材料动力强度与静力强度之比。混凝土材料强度的动力增大系数采用K&C模型来考虑[11]，钢筋及汽车钢板材料强度的动力增大系数采用CowperSymonds模型来考虑[12]。

本文所采用的混凝土材料模型MAT72不能考虑材料的失效，为了真实模拟混凝土的压碎与脱落，分析中通过材料模型MAT_ADD_EROSION设置混凝土单元的失效主应变εf，其值取为0.15[6]。当混凝土单元的应变大于该值时，单元失效删除。

空气采用LSDYNA中的MAT_NULL模型，炸药采用MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN模型[13]。2种模型均需与对应的状态方程联用。

空气材料对应的状态方程由LSDYNA中的EOS_LINEAR_POLYNOMAL关键字来考虑，炸药材料对应的状态方程由EOS_JWL关键字[13]来考虑。

炸药材料具体参数见表1，其对应的JWL状态方程的参数见表2。表1炸药材料参数

Tab.1Material Parameters of Explosive密度/（g・cm-3）爆速/（mm・μs-1）PCJ毫/GPa燃烧标志BETA体积模量/Pa剪切模量/Pa屈服应力/Pa1.640.6930.270000表2JWL状态方程参数

Tab.2Parameters of JWL State EquationABR1R2ωE0/109 JV03.743.23×10-24.150.950.371.0注：A，B均为材料常量；R1，R2，ω均为材料常数；V0为相对体积；

E0为单位体积的初始内能。

1.3模拟验证

1.3.1汽车模型验证

为验证设置了钢板应变率效应参数的汽车模型的合理性，本文对该汽车模型进行了撞击刚性墙的模拟计算，并与相应试验报告中该汽车实车撞击刚体平面墙试验的数据进行了对比分析。试验报告相关内容见文献[5]。

图3为模拟和试验的撞击力时程曲线。通过对撞击力时程曲线的比较可知：模型的峰值撞击力与试验峰值撞击力基本一致，吻合较好，撞击力时程曲线到达峰值的时间较试验时间略微滞后，滞后时间大概5 ms。从整体模拟效果来看，汽车模型能够较好地模拟实车撞击过程。

图3撞击力时程曲线

Fig.3Time History Curves of Impact Force1.3.2钢筋混凝土构件落锤试验验证

为验证钢筋混凝土柱模型在撞击作用下的有效性，本文对一钢筋混凝土梁落锤试验进行了模拟分析[14]。梁的建模方式及材料选用等与本文的柱完全相同。该试验梁截面尺寸为250 mm×150 mm，梁长为1 700 mm，4根纵筋均为直径16 mm的钢筋，屈服强度为426 MPa。箍筋为直径10 mm的钢筋，间距为75 mm，屈服强度为295 MPa。混凝土圆柱体抗压强度为30 MPa。落锤总质量为400 kg。本文仅对试验中落锤高度为0.6 m和1.2 m两个工况进行模拟分析。

图4为2个工况下撞击力时程的模拟结果与试验结果比较，图5为梁跨中挠度时程曲线的模拟结果与试验结果比较。

图4撞击力时程曲线比较

Fig.4Comparison of Time History Curves of Impact Force图5梁跨中挠度时程曲线比较

Fig.5Comparison of Time History

Curves of Midspan Deflection通过对撞击力时程曲线的模拟值和试验值比较可知，模拟计算的峰值撞击力与试验测得的峰值撞击力大小相近，吻合较好，而达到峰值的时间模拟结果较试验结果滞后1 ms左右，其原因在于模型所采用的混凝土材料MAT72比实际混凝土材料硬度略小。由图5可知，模拟计算的挠度整体时程变化与试验测得的挠度整体时程变化相比误差很小，拟合较好。从整体模拟效果来看，本文所采用的钢筋混凝土建模方式能够很好地模拟钢筋混凝土构件在撞击作用下的动力响应。

1.3.3钢筋混凝土构件爆炸试验验证

为验证钢筋混凝土柱模型在爆炸作用下的有效性，采用同样的建模方式及模型材料，对一钢筋混凝土柱的爆炸试验进行了模拟计算[15]。该试验柱净高为2 400 mm，并建有柱头和柱脚，柱截面尺寸为400 mm×400 mm。8根纵筋直径均为20 mm，屈服强度为420 MPa。箍筋直径均为6 mm，间距为125 mm，屈服强度为280 MPa。混凝土圆柱体抗压强度为40 MPa。炸药量相当于25 kg的TNT当量。该试验对炸药距离柱面200 mm和500 mm两种工况分别进行了试验。

限于篇幅，图6只给出了炸药距离柱面500 mm的钢筋混凝土柱试验和模拟的破坏结果。由图6（a）可以看出：离炸药最近处的混凝土区域完全被炸坏，柱纵向钢筋产生了很大的弯曲变形，混凝土柱完全丧失了轴向承载能力。由图6（b）可以看出：混凝土破坏区域长度大概为800 mm，其净高范围内左右端剩余混凝土长度分别为400 mm和1 200 mm，纵向钢筋的变形与试验结果吻合较好。本文建模方式、模型材料及计算方法能够较好地模拟钢筋混凝土构件在爆炸作用下的变形及破坏。

图6数值模拟与试验结果对比

Fig.6Comparison Between Numerical

Simulation and Experimental Results综上可知，本文所选用的汽车模型能很好地模拟汽车与物体的碰撞过程，钢筋混凝土柱建模方式及材料模型的选取能有效地模拟撞击阶段和爆炸阶段柱的动力响应及破坏。2全过程分阶段模拟方法

为了真实模拟载有炸药的汽车先撞击后爆炸的整体过程，本文利用LSDYNA软件的完全重启动功能[16]，采用了全过程分阶段的模拟方法。

第1阶段为钢筋混凝土柱的重力加载阶段，即让柱在自重作用下达到稳定状态，该阶段的计算持续时长为1 s。

第2阶段为汽车撞击钢筋混凝土柱阶段。该阶段将汽车模型与钢筋混凝土柱模型耦合到一起。计算时利用完全重启动功能继承第1阶段柱的应力和应变。实际汽车碰撞过程的持续时间一般在100 ms以内[17]。为保证足够的撞击持时，在现有条件下，将本阶段的计算时长设定为200 ms。

第3阶段为汽车炸弹爆炸阶段。采用流固耦合的爆炸模拟算法[12]。由于汽车的存在对于爆炸冲击波的传播影响很大，它会对一部分向柱传播的冲击波起到阻挡作用，而且此时汽车与柱直接相接触，故此阶段不可忽略汽车的影响。该阶段在第2阶段汽车与钢筋混凝土柱耦合模型的基础上，建立空气及炸药有限元模型。计算时同样利用完全重启动功能将汽车与柱模型及其相应的应力和应变完全继承下来。实际爆炸过程持续时间很短，将本阶段的计算时长设为20 ms[18]。

第4阶段为钢筋混凝土柱自由响应阶段。由于该阶段爆炸冲击波已经基本消失，汽车、空气及炸药模型对于柱的作用已基本结束，为了节省计算时间，将汽、空气及炸药模型删除掉，只对柱模型进行计算。钢筋混凝土柱在第3阶段的应力和应变基础上继续响应。

经试算可知，总计算时长到达1.6 s时，柱响应已基本达到稳定状态，故将汽车先撞击后爆炸的全过程计算总时长定为1.6 s。3动力响应的参数分析

采用参数化分析方法，考虑汽车速度、炸药量、截面惯性矩、混凝土轴心抗压强度、纵筋配筋率和箍筋配筋率等参数对钢筋混凝土柱动力响应的影响，其参数设置见表3。对于标准算例，每次变化其中1个参数，保持其他参数不变，进行参数分析。通过对比各算例钢筋混凝土柱的柱中A点（图1）水平位移，分析各参数对柱动力响应的影响。表3数值算例计算参数

Tab.3Calculating Parameters of Numerical Examples参数汽车速度v/（km・h-1）炸药量m/kg混凝土轴心抗压强度f′c/MPah/mmb/mm配筋率ρ/%箍筋间距d/mm标准算例50105304004000.016150对比算例4545304004000.0101005070404004500.01615055105504005000.020200标准算例为在车斗中部放有105 kg炸药的汽车以50 km・h-1的速度撞击钢筋混凝土柱，撞击后引爆炸药，此时炸药距柱的距离为3.2 m，炸药距地面的距离为1 m，其先撞击后爆炸2个阶段的计算模拟有效塑性应变云图如图7所示。

图7汽车撞击阶段和爆炸阶段的破坏变形数值模拟结果

Fig.7Numerical Simulation Results of Damage

Deformations at Vehicle Impact and

Explosion Stages3.1汽车速度

图8为不同汽车速度下钢筋混凝土柱在汽车先撞击后爆炸作用下的柱中水平位移比较。炸药量及钢筋混凝土柱的各项参数与标准算例的参数完全一致。从图8可以看出，随着汽车速度的增加，撞击阶段柱中水平位移出现不同程度的增加。在撞击阶段柱应力、应变的基础上，爆炸阶段的柱中水平位移也相应出现不同程度的增加。最终柱中水平残余位移随着汽车速度等比例增加，呈现出非线性的加速增加。这说明随着汽车速度的增加，钢筋混凝土柱的图8不同汽车速度下柱中水平位移比较

Fig.8Lateral Displacement Comparison of Midheight

Column with Different Velocities of Vehicle位移响应不断增大。最终残余位移的加速增大是因为虽然炸药量相同，但是速度的不同导致了撞击阶段结束时柱的应力、应变不同。撞击速度大时，柱进入塑性变形的区域增加，从而加大了相应的柱中残余位移。

3.2炸药量

图9为炸药量分别为45，70，105 kg时钢筋混凝土柱的柱中水平位移比较。汽车速度及柱各项参数与标准算例的参数完全相同。由图9可知，由于汽车速度相同，故在撞击阶段柱中水平位移是相同的，爆炸阶段受炸药量变化的影响，位移呈正相关变化。随着炸药量的增大，柱中水平位移峰值及残余位移均出现不同程度的增大。残余位移的增大是因为炸药量的增大引起了爆炸阶段柱图9不同炸药量时柱中水平位移比较

Fig.9Lateral Displacement Comparison of Midheight

Column with Different Quantity of Explosive进入塑性变形的区域相应增大所致。

3.3截面惯性矩

确保各算例柱的被撞击面和迎爆面相同，通过改变钢筋混凝土柱截面宽度b，保持柱截面高度h不变，从而达到改变柱截面惯性矩的目的。汽车速度、炸药量及柱其他参数均与标准算例一致。

图10为柱不同截面惯性矩时柱中水平位移比图10不同截面惯性矩时柱中水平位移比较

Fig.10Lateral Displacement Comparison of Midheight

Column with Different Cross Section Inertia Moment较。由图10可知，随着截面惯性矩的增大，撞击阶段的位移峰值、爆炸阶段的位移峰值及最终残余位移均出现显著减小。这是因为随着截面惯性矩的增大，柱的抗弯刚度和抗剪刚度均相应显著增加，从而有效降低了柱中水平位移峰值。同时，在相同撞击速度和炸药量作用下，柱进入塑性变形的区域出现不同程度的减少，故柱中水平残余位移也明显降低。

3.4纵筋配筋率

通过改变纵筋直径来改变纵筋配筋率，除纵筋配筋率外，汽车速度、炸药量及柱其他参数均与标准算例一致。图11为不同纵筋配筋率时柱中水平位移比较。由图11可知，随着纵筋配筋率的增加，撞击阶段位移峰值均出现相应的降低，爆炸阶段位移上升的幅度相差不大，最终残余位移也略有降低，但降低并不十分显著。这是因为增加钢筋混凝土柱的纵筋配筋率，对于受到冲击的柱来说其在冲击阶段的抗弯刚度及抗剪刚度虽有所提高，但提高值有限。如果将纵筋配筋率继续增大，在先撞击后爆炸作用下，其最终的柱中水平残余位移会有较大程度降低。

图11不同纵筋配筋率时柱中水平位移比较

Fig.11Lateral Displacement Comparison of Midheight

Column with Different Longitudinal Reinforcement Ratios3.5箍筋间距

图12为不同箍筋间距下柱中水平位移比较。汽车速度、炸药量及柱其他参数均与标准算例一致。从图12可以看出，随着柱箍筋间距的缩小，撞击阶图12不同箍筋间距时柱中水平位移比较

Fig.12Lateral Displacement Comparison of Midheight

Column with Different Stirrup Spacing段和爆炸阶段柱中水平位移均出现了很大程度的减小，位移峰值及残余位移均得到有效降低。这是因为随着体积配箍率的增加即箍筋间距的缩小，被钢筋包围的柱核心区混凝土被很好地限制，同时柱的受剪承载力也相应提高，在受到瞬时冲击荷载作用时，其达到塑性变形的区域大幅减少，有效降低了柱的动力响应。

3.6混凝土轴心抗压强度

图13为不同混凝土轴心抗压强度下钢筋混凝土柱的柱中水平位移比较。混凝土轴心抗压强度分别为30，40，50 MPa。汽车速度、炸药量及柱其他参数均与标准算例相同。从图13可以看出，随着混凝土轴心抗压强度的提高，撞击阶段柱中水平位移峰值、爆炸阶段柱中水平位移峰值及最终残余位移都相应有所降低。混凝土轴心抗压强度的增加对撞击阶段位移响应的降低影响更大。最终残余位移相应降低是因为随着混凝土轴心抗压强度的提高，钢筋混凝土柱进入塑性的区域相对减少，从而直接影响柱中水平位移的变化。同时可以看出，虽然柱中水平位移随混凝土轴心抗压强度的增加而有所增加，但其最终残余位移降低值与提高截面惯性矩或提高箍筋配筋率的残余位移降低值相比小很多，所以在进行设计时不可盲目提高混凝土强度。图13不同混凝土轴心抗压强度时柱中水平位移比较

Fig.13Lateral Displacement Comparison of Midheight

Column with Different Axial Compress Strength of Concrete4破坏模式分析

在载有炸药的汽车先撞击后爆炸作用下钢筋混凝土柱所受到的冲击力较为复杂。在汽车撞击阶段，柱直接受到汽车的撞击作用；在爆炸阶段，由于汽车对冲击波的阻挡作用，柱仅受到一部分爆炸冲击波的冲击作用，同时汽车在冲击波的冲击作用下对柱产生了又一次的撞击作用。

经大量计算分析可知柱的破坏模式主要有3种：局部破坏型、整体剪切破坏型、整体弯剪破坏型。图14为在汽车先撞击后爆炸作用下柱的3种破坏模式。图14（a）为局部破坏型，柱局部区域混凝土被压碎，该破坏模式是在汽车撞羲俣群驼ㄒ┝烤较小时柱易于发生的破坏模式，此时的柱伴有些许弯曲。图14（b）为整体弯剪破坏型，当汽车撞击速度较小而炸药量较大时倾向于发生此种破坏，撞击速度较小时的撞击荷载为低峰值、高持时，此时柱在撞击阶段倾向于发生弯曲破坏，在撞击后的大炸药量爆炸阶段，汽车在冲击波冲击作用下对柱造成瞬时高速的二次撞击，柱此时易于发生剪切破坏，最后柱的破坏表现为弯剪破坏模式。图14（c）为整体剪切破坏型，当汽车撞击速度较大时，撞击荷载为高峰值、低持时，此时柱在撞击图14钢筋混凝土柱的破坏模式

Fig.14Damage Modes of Reinforced Concrete Column阶段倾向于发生剪切破坏，而在撞击后的爆炸阶段，柱的剪切破坏被加剧。5结语

（1）汽车速度及炸药量的增加都会不同程度地加剧钢筋混凝土柱的动力响应。

（2）钢筋混凝土柱的截面惯性矩和箍筋配筋率等参数的增加对钢筋混凝土柱动力响应均有不同程度的降低。混凝土轴心抗压强度和纵筋配筋率的提高虽使得柱中水平位移有所降低，但在一定范围内降低值并不是很大，故在进行设计时不能盲目提高二者的值。

（3）在载有炸药的汽车先撞击后爆炸作用下，钢筋混凝土柱可能发生局部破坏、整体剪切破坏和整体弯剪破坏。

（4）由于问题的复杂性及危险性，本文只采用了仿真模拟方法进行研究，结果可能存在一定误差。可以对汽车先撞击后爆炸作用下不同类型柱进行对比分析，以研究不同类型柱的抗冲击性能。参考文献：

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