高压电容范文第1篇

【关键词】电容式电压互感器；电容元件；击穿；故障

1.引言

如果电容式电压互感器（CVT）电容分压器电容元件所使用铝箔在分切过程中环境控制不严，工作现场洁净度不满足要求（清洁度要求为6级，即动态悬浮粒子（粒径≥0.5μm）的最大浓度限值（pc/L）35.2），可能使得在分切过程中碎颗粒粉尘和其它异物粘附在铝箔表面，引起铝箔表面局部场强分布不均匀，由于电容元件设计场强远高于其它电气设备，在长期的运行电压作用下产生低能局部放电，致使周围油劣化而造成蜡状物的形成，导致局部场强分布更加不均匀，形成恶性循环，最终使电容量和介质损耗增大，二次输出电压偏高，严重时导致主绝缘击穿，引起电容分压器爆炸。本文介绍了此类故障的典型案例，以供参考。

2.故障及检查情况

2.1 故障情况

从表1中可以明显看出，500kV 2号母线A相CVT二次输出电压偏高。2号母线CVT退出运行后，经检查，A相CVT二次回路完好，故进一步对该CVT一次部分进行检查和试验。

2.2 外观检查情况

该站500kV 2号母线A相CVT外表清洁、连接可靠，未发现闪络、渗油及其它异常。

2.3 试验检查情况

根据试验检查结果，得出下面几个初步结论：

（1）中间变压器二次绕组的直流电阻测量数据与交接试验数据相比，无明显变化，所以二次输出电压升高不是由于二次绕组出现故障而产生的；

（2）由试验数值可以看出C21电容量增量为3.25%，C11、C12、C22电容量无明显变化。从图1中可以看出，C1=C11C12C21/（C12C21+C11C21+C11C12），C21电容量增大引起C1数值增大。C1数值增大，C22电容量无明显变化。在运行中，C22的两端电压为UC22≈UNC1/（C1+C22），C1数值增大导致C22的两端电压升高，而二次输出电压与C22的两端电压成正比关系，即C1数值增大会造成二次输出电压升高。

综合考虑上面两方面因素，C21电容量增大是导致A相CVT二次输出电压升高的根本原因。

2.4 解体检查情况

为进一步查明故障原因，将500kV 2号母线A相CVT进行了解体检查。

为进一步确定故障原因，对同批次B、C相CVT进行解体检查，结果发现B相CVT有1个电容元件击穿，击穿点均位于电容元件中部，见图4，且两只CVT部分电容元件铝箔表面均发现有蜡状物产生，见图5。

3.故障原因分析

4.预防措施

与该500kV站500kV 2号母线CVT同批次的部分产品仍在网运行，为了避免类似故障再次发生，采取以下预防措施：

（1）加强监管巡视力度，发现有声响、二次侧三相输出电压长时间不平衡等异常情况，应及时采取措施，防止事故扩大。

（2）利用各种停电机会，加强对CVT的检查和维护，试验中，应注意观察C11、C12、C21、C22的介损和电容量有无明显异常。

（3）红外精确测温诊断设备故障具有准确、实时、快速特征，日常维护中重视红外精确测温的应用，通过对CVT进行精确测温及早发现设备的缺陷，排除事故隐患[3-5]。

（4）生产厂家应严格控制工艺流程，同时保证原材料的质量。

参考文献

[1]陈天翔，王寅仲.电气试验[M].北京：中国电力出版社，2006.

[2]国家电网公司.输变电设备状态检修试验规程[S].北京：中国电力出版社，2008.

[3]何子东等.红外监测诊断电容式电压互感器故障分析[J].高电压技术，2008，（34）6：1310-1312.

[4]陈衡，候善敬.电力设备故障红外诊断[M].北京：中国电力出版社，1999.

高压电容范文第2篇

【关键词】大容量电机；直接起动；电气软起动装置；电磁调压软起动装置

0 概述

随着国家经济的高速发展，各工业企业生产规模迅速扩大，企业用电设备数量、容量及单台电机最大容量也随之不断增大，用电状况十分复杂对电网有较高要求。大容量电动机主要指额定工作电压为6kV或10kV的电机，容量从几千到几万千瓦不等，为保证大电机起动时自身及电网安全，各种大容量电气软起动装置应运而生，如频敏变阻器、水电阻、热变电阻、晶闸管、电磁调压、变频器等，在工程实践中得到了广泛应用。

1 大容量电动机直接起动的弊端

大容量高压电动机直接起动时电流大，无功需求高，对电网的冲击明显，在供电电网容量受限时，往往造成大电机自身的起动困难，并可能导致其它已运行电气设备等因供电母线压降较大造成跳闸停机甚至烧毁的严重后果。对大电机自身而言，直接起动电流可达 4-7 倍的额定电流，造成电动机绕组温度过高，电机绝缘老化加速，并且过大的起动转矩对被带动的机械造成较大的机械冲击，缩短其使用寿命。

在此情形下，各类电气软起动装置应运而生，但由于用户千差万别，故各类电气软起动装置均有不同的应用市场。

2 高压软起动装置主要类型

高压软起动装置如概述中所述分为多种，下面予以介绍。

2.1 频敏变阻器

频敏变阻器应用于绕线式电机，串接于电机转子回路中，当电机起动时，频敏变阻器的阻抗随着转子电流的频率变化而成正比变化，刚起动时，转子电流频率最大，电动机可获得较大起动转矩，起动后，随着转子电流频率的下降，频敏变阻器阻抗逐步减小，近似地得到恒转矩特性，实现了电机的无极调速，起动完毕后，频敏变阻器经短接退出。

频敏变阻器的优点：

1）能平滑、无级、自动地起、制动；

2）结构简单，坚固耐用，维修方便；

3）价格低廉。

频敏变阻器的缺点：

适用范围小，调节精度不高。

2.2 水电阻起动动装置

水电阻起动利用伺服电机改变浸泡在导电液体（一般由 Na2CO3和水配制）中电极板之间的电气距离， 使水电阻由大到小平滑无级变化，电极板串接于电机起动回路中，电机在起动过程中端电压随极板间距减小逐渐上升至直至全压，实现电机软起动。

水电阻起动的优点是：

1）在软起动过程中不产生高次谐波；

2）价格低廉。

水电阻起动的缺点是：

1）高压电动反电势建立的速率和水电阻变化的速率很难吻合，从而造成了起动电流的斜率很大。

2） 环境温度对起动性能的影响大。水电阻导电的实质是靠离子的移动，电阻大小由导电离子的多少决定，水电阻由 Na2CO3和水配制而成，其溶剂溶解度受外界温度的影响，温度越高溶解度越高，水电阻率越小，温度越低溶解度越低，水电阻率越高，因而水电阻夏天起动电流大（有时高达 5 倍额定电流），而冬天起动困难，严重时需要重新配液方可解决，加上水的蒸发和补充及其它导电离子进入液阻箱，均会引起液体电阻的改变。

3）对环境要求高，水电阻软起动装置不适合于置放在易结冰的现场。

4）液阻箱容积大，其根源在于阻性限流，减少容积引起温升加大，一次性起动后电解液通常会有 10℃-30℃的温升，使软起动的重复性差。

5）控制功能低下，起动时间、停止时间、初始电压、限压范围等主要控制参数均不能方便地调节，移动极板需要有一套伺服机构，它的移动速度较慢，难以实现起动方式的多样化。保护功能不全，无自检、过载保护、电流不平衡、断相等保护。

6）维护困难。须经常维护，须经常加液体以保持液位。在高压回路里加水作业有很大危险性。电极板长期浸泡于电解液中，表面会有一定的锈蚀，需要作表面处理。

7）安全性差。这是该装置最大的隐患，一旦维护不及时，至液位过低，起动时有引起装置爆炸的危险，爆炸后引起高压接地，给人员、设备带来灾难性的后果。在起动时有噪声及电动力致使之震动，特别是在极板运行中易造成导电水飞溅，安全性差。在高压起动回路中，用传动电机及传动机构控制极板运行，一旦控制失灵，后果比较严重。

2.3 热变电阻起动动装置

热变电阻起动利用液体的负温度特性来改变其电阻，所谓负温度特性，即温度越高，阻值越小，温度越低，阻值越大。在起动过程中，将热变电阻器（含液箱、热敏电解液、电极、导流机构等构成）串接于大容量电机的定子绕组中，起动电流流过热变电阻器加热液体，温度升高，阻值减小。起动过程中，回路总阻抗接近不变，从而使得电机起动过程电流较小、稳定且功率因数高。当电机起动完毕后，导流机构快速导出高温液体，使有效电阻区域内液体温度降至常温附近，以利于下一次起动。

热变电阻软起动优点：

1）电极无需动，因而减免了移动电极的伺服机构，减免了伺服机构可能带来的不安全；

2）起动电流较小，一般不大于2.5Ie，有显著的软起动特性；

3）起动时功率因数高，一般可维持在0.8以上，母线压降低，对电网稳定运行有益；

4）同时起动时起动转矩由小逐步增高，使得机械设备起动平稳，无冲击及噪音；

5）价格低廉。

热变电阻软起动缺点：

1）热变电阻为保温，必须把水箱封闭，且采用两层水箱，层与层之间注入变压器油隔离，液体在有限空间内加热，极易发生爆；

2）热变电阻的整个起动过程是不可控制的，谈不上闭环控制；

3）相比于液阻，环境温度对起动性能的影响更加严重；

4）具有一切液态软起动装置的共性，如发热量大、体积大，不能作到免维护；

5）对环境尤其是温度变化的耐受能力较差，难于保证不同环境温度下软起动性能的一致性；软起动功能单一，使适用范围受到一定的限制；不能实现软停止，不能实现带电流突跳的软起动。

2.4 晶闸管软起动

晶闸管软起动装置是利用反并联晶闸管及电子控制电路串接于三相电源与待起动电机之间，利用晶闸管的电子开关特性，通过软起动装置中的单片机控制晶闸管触发脉冲、触发角的大小来改变晶闸管导通程度从而改变其输出电压，进而改变起动电机的定子机端电压。当晶闸管导通角从00开始上升时，电机开始起动，随着导通角的增大，晶闸管输出电压也随之增大，电机转速进一步升高，直至晶闸管全导通，使电机电压接近额定电压，电机起动完毕后，软起动装置被旁路，电机改由工频运行方式。

晶闸管软起动装置优点：

1）起动电流、电压可控；

2）起动过程无级调速，并适应频繁起动。

晶闸管软起动装置缺点：

1）不能根据现场根据综合条件调整起动参数，达不到全面优化的起动效果；

2）起动电压到起动完成时，电压与全压有差距，切换到全压时有冲击；

3）一般只能接入电动机前端；

4）串并联大量的晶闸管，故障点多，维护、检修复杂；

5）价格较为昂贵。

2.5 电磁调压软起动

电磁调压软起动装置是采用一个可变电抗器件做为执行元件接入大电机定子回路，用相对电压较低的晶闸管（或其他电力电子器件），通过电磁转换的原理，调节电抗值，改变电动机的机端电压，从而达到控制电动机的起动过程，达到软起动的目的。

电磁调压软起动装置特点：

1）通过低压控制高压可调压变压， 其性能稳定可靠，耐冲击性能强、噪音小；

2）晶闸管在变压器二次回路，晶闸管无过压风险，无须光纤触发，性能稳定可靠，故障点少；

3）由于变压器的隔离，对电网谐波干扰大大减小，电网侧只有2%左右，（小于国家标准4%），有效克服超大容量的电动机起动时的电磁干扰。

4）与传统的电抗器、自耦变压器比较，起动转矩大，起动过程平稳可控，无二次切换冲击；

5）起动电压可调，可以根据负载的特征，设置较低的起动初始电压，从而电动机的起动电流更低，对电机和机械设备冲击小；

6）当电网容量偏低时，还可并联起动补偿电容，将起动电流控制到1.5倍额定电流，进一步减少对电网的冲击，降低网压降；

7）接线方式灵活，可接于大电机机端侧或中性点侧。

2.6 变频器软起动

变频器软起动方式是指大电机起动过程中既改变变频器输出端电源频率，又改变电源电压的一种起动方式，起动曲线平滑，适用于各种起动条件，是目前最先进的一种软起动方式，但其价格昂贵，并产生高次谐波污染电网，在起动次数较少且电机负载率且工作稳定条件下，选用变频器是不经济的，因而本文不予推荐。

3 采用电磁调压软起动的工程实例

3.1 工程概述

国内某钢铁公司建造两座1250m3高炉，配置两台10kV 19000kW汽动-电动风机（以下简称BPRT风机）及一台10kV 19000kW AV63备用电动鼓风机，外部供电为两路35kV电源。在高炉区设35/10kV变电所一座，配置2×50MVA主变，35kV及10kV均采用单母线分段接线方式，两台19000kW BPRT风机电机分别由35kV变电所两段10kV母线供电，19000kW AV63备用电动鼓风机经切换，可由10kV任一段母线供电以替换该母线段上退出运行的BPRT风机，同时禁止任意两台风机在同一段10kV母线同时工作。

由于风机电机容量很大，直接起动时电流大，母线压降不满足国标要求，经技术、经济比较，设计采用电磁调压软起动方式对上述三台大电机进行软起动，软起动装置内电磁调压部分起动柜为双套（一用一备），三台风机电机起动模式为软起二拖三，为保证风机起动时因功率因数较低（Cos=0.3左右）电磁调压软起动装置配置有专用起动电容器，在风机起动完毕后切除退出。

经工程实践，该套电磁调压软起动装置起动效果良好，达到预期效果。

3.2 电气主接线（见图1）

3.3 BPRT风机（19000kW，1485r.p.m）起动时电气参数表

3.3.1 系统参数

变压器输入电压 35kV 变压器输出电压 10kV

变压器额定容量 50MVA 变压器 10kV侧母线最大短路容量 300MVA

软起动电网电压相对值 0.92（起动补偿后3.3.2 电动机参数

电动机额定功率 19000kW 电动机额定电压 10kV

电动机额定电流 1253A 电动机额定功率因数 0.93

电动机额定转速 1485r/m 电动机最大转矩倍数 1.73

电动机堵转转矩倍数 0.48 电动机转子飞轮距 59720N.m2

3.3.3 负载参数

负载转动惯量 265000N.m2 静阻力矩 8500 Nm

起动最大阻力矩 26500 N.m

3.3.4 电动机起动参数

降压起动电流倍数 2.05 电动机额定容量 21.7MVA

全压起动电流倍数 4.0 电动机额定转矩 122188N.m

额定起动等效阻抗 1.182欧 额定起动等效电阻 0.236欧

额定起动等效电抗 1.17欧 降压起动电流 2568.7A

降压起动容量 44.5MVA 负荷系数 1.02

起动时间 42.2S

4 结论

高压软起动装置多种多样，应根据工程实际状况，考虑电网、工艺设备要求、现场土建条件、业主资金条件等各方面因素进行综合评估，在保证安全、可靠、经济的前提下选用最为合理的方案以保证工程的顺利实施。

【参考文献】

[1]卓乐友.电力工程电气设计手册[M].北京：水利电力出版社，1991.

高压电容范文第3篇

关键词：感性负载自动补偿就地补偿功率因数电压叠加补偿精度步长

一、概述

在电力系统中，随着变压器和交流电动机等电感性负载的广泛使用，电力系统的供配电设备中经常流动着大量的感性无功电流。这些无功电流占用大量的供配电设备容量，同时增加了线路输送电流，因而增加了馈电线路损耗，使电力设备得不到充分利用。作为解决问题的办法之一，就是采用无功功率补偿装置，使无功功率就地得到补偿，尽量减少或不占用供配电设备容量，提高设备的利用效率。最常见的办法就是采用电容器组提供电容性电流对电感性电流给予补偿，以提高功率因数。目前，在配电系统中，已经普遍使用了低压电容集中自动补偿装置，根据需要,使低压无功功率就地得到补偿。而在高压系统中，目前使用比较多的补偿还是传统的固定式电容补偿装置，集中的自动补偿装置使用还很不普遍。由于传统的补偿方式存在安全性能差、补偿精度低和劳动强度大等问题，大家都希望有一种更加安全可靠、补偿精度更高、自动化水平更高的补偿装置供设计选用。

我们从1995年开始，在天津经济技术开发区二期雨、污水泵站；东海路雨、污水泵站；泰丰路雨水泵站和天津市月牙河雨水泵站等工程中试用6kV高压电容自动补偿装置。经过几年来的使用，证明补偿后功率因数达到0.95以上，自动化水平高，补偿效果满意。得到各使用单位的一致好评。本文结合工程使用情况，就高压电容集中自动补偿装置有关技术问题进行简单介绍。以作抛砖引玉。

二、补偿实施方案和补偿容量的确定

要想得到理想的补偿效果，首先要确定合理的补偿实施方案、准确计算需要补偿的容量。目前常见的补偿方法有传统的固定式电容器组人工插拔熔断器控制补偿容量法；单台设备随机就地电容补偿法和集中电容器自动补偿法。其中传统补偿方法简单，但补偿精度低，劳动强度大，危险性大，受人为因素影响太多。

单台设备就地补偿法就是针对单台设备在当地进行补偿，其优点是从设备需求点补偿，深入到需求补偿第一位置，补偿范围大。其缺点是确定补偿容量困难。既不能过补偿，又必须保证电路不得发生LC谐振和避免发生自激现象。因在计算无功电流时，无功电流主要成分是由电机励磁电流I0，满负荷运行时的无功电流增量ID1、欠载运行时的无功电流增量ID2等组成的。因为随着电动机运行状态的变化，上述各参数都在不停地变化，动态变量变化因素太多，很难确定准确的无功补偿需求量。不同的生产设备在选配电动机时的启动容量裕度各不相同，所以，在设备运行中其电动机的饱和程度各不相同，其欠载运行的无功电流增量ID2各不相同；其次，电动机的实际工作状态随时变化，如：水泵电机随着进水水位、出水水位的变化电动机负载率随时都在变化，无法确定准确的工况。而单台设备就地补偿法在补偿容量确定后，是以固定不变的补偿容量，去平衡随时浮动变化的动态工况，就很难得到满意的高精度补偿效果。

此外，在单台补偿的电容器装置中，补偿电容器是与主机一对一固定配套安装的，随着主机的运行而补偿电容器同时投入运行，当主机停止运行时补偿电容也一齐被切除，各机组之间的电容器相互独立不能互补，电容器得不到充分利用，增加了设备投资。而且，市政工程的特点是运行时间集中、设备容量较大；备用设备的运行利用率更低等。再者，由于补偿电容器随着主机的运行而一齐投入运行，则主机的启动电流与电容器合闸涌流是同时处于最大值，两个电流最大值相加增大冲击电流效应。

如果采用成组设备集中自动补偿法，则补偿容量可根据当时整体运行工况需要，自动投入所需容量，可以达到比较高的补偿精度。随着补偿设备的步长越短则补偿精度越高，如果步长为无级变化则功率因数从理论上讲可以精确到1，这将为高精度准确补偿打下基础。而且不论任何一台电机工作时，补偿电容器均可根据线路总体需要投入运行，使每组补偿电容器得到充分利用。

三、补偿设备步长划分与设备配置

虽然理论上无级自动补偿装置补偿精度可以达到1，但是在一般市政工程实际应用中，为了合理地利用有限的资金投入，并不要求理论上的最大值，只要满足工程精度需要就可以了。所以工程中大多数情况都是由多台设备并列运行，通常设备在4台以上时，如将所需最大补偿电容量分成6~8步等步长容量投入，就可以基本满足工程实际精度需要。如同目前常见的低压电容器自动补偿装置一样，一般分8步等容量投入方案的使用已经非常普遍，其理论可以推广到高压电容补偿装置中使用。但是在高压系统中如果沿用低压补偿的思路，对于采用高压真空接触器控制的方案，仍可采用等容量配置。而对于使用真空断路器的情况而言，则因为真空断路器价格相对较高，所以，在保证相同功能的基础上尽量减少真空断路器的使用数量，对节约投资是有着非常明显的作用的。工程中如果合理选用控制器，可以减少真空断路器数量，例如：对于采用等步长容量分配电容器组的设备组，7步补偿需要7台真空断路器，如果采用1+2+4的不等容量控制器的配置，只需3台真空断路器就可以达到7步等步长容量补偿的效果，其形式为1、2、1+2、4、4+1、4+2、4+2+1。这样既保证了补偿精度又将大大节约设备的一次性投资。

四、保护与控制

高压电容器自动补偿装置的保护和控制，除常规的保护和控制外，还有一些特殊的需要注意的问题。我们在实际工程中遇到的一些在保护系统设计和调试过程中容易忽略的问题，一并在此作简单介绍。在实际工程中，根据电动机数量，一般采用7~8步控制投入。保护系统除过电压、过电流等常规保护外，必须注意采用完善的三相保护，避免因单相故障造成的保护失灵和故障扩大。合理配置限制涌流的电抗器，严格防止电磁谐振现象造成的破坏。

另外，保护系统必须注意补偿电容器在自动投入时，电容器上的电压叠加问题，当一组电容器退出运行后，在再投入前，必须保证其充分放电后再投入运行。保证其在再投入时其上的残余电压值降低到允许的电压范围以内，避免由于再投入时残余电压与额定电压的叠加造成电容器上的过电压损坏。

其次控制系统中，特别需要注意的是工作电源、信号电源等检测量的相位的正确配置。正确的向量配置是设备调试能顺利进行的有力保证和最起码的要求，否则，会给调试工作带来不必要的麻烦和增加许多不必要的工作量，以至于有时可能会调不出正确结论。

控制系统的设计随着使用元件不同结构略有差异。例如：补偿装置的接触器，若使用电磁式真空接触器，开/停为一个信号的1—0状态，若使用机构式接触器或者采用真空断路器时，其开/停必须是两个独立的信号。两种控制各有优缺点，从节能、噪音等不同角度各有不同结论。仁者见仁，智者见智。设计可根据工程具体情况采用经济、合理、实用和技术先进的设备配置。采用机构式接触器或者采用真空断路器时的控制原理见《电容器自动补偿装置控制原理图》。

高压电容范文第4篇

6.2.1 油浸箔式并联电力电容器是高压并联电力电容器的主要品种，产销量占全部高压并联电力电容器的98%以上。这种电力电容器所用的主要原材料分别介绍如下：

1）电介质：

分为固体和液体两种。

a）固体电介质

固体电介质有聚丙烯膜和电力电容器纸。并联电力电容器固体电介质应用最广泛的是等规双轴定向拉伸聚丙烯薄膜，而制造全膜介质电力电容器用的是双面粗化的易浸型薄膜。这种材料具有介电性能好、低、绝缘电阻高、电弱点少、有较好的耐湿性和浸渍性能等特点，缺点是介电常数偏小。聚丙烯薄膜最早于上世纪60年代，由美国GE公司率先应用于电力电容器的制造。另一种固体电介质是电力电容器纸，电力电容器纸由优质纸浆经脱水、碾压后制成。电力电容器纸中含有大量扁平状纤维和空隙，具有介电常数较大、浸渍性能和耐弧能力优良的特点，但耐电强度较低，导电点较多，且较大。电力电容器纸上世纪50～70年代曾作为主要固体介质大量应用于并联电力电容器的制造，目前仍用来与聚丙烯薄膜配合制造复合介质电力电容器。在复合介质电力电容器中，它夹在薄膜之间，浸渍时起到“灯芯”的作用。

b) 液体电介质

液体电介质，也称绝缘油，用来作为浸渍剂，浸渍固体介质并填充电力电容器内部的空隙。目前国内用来制造高压并联电力电容器的液体介质主要是二芳基乙烷（学名缩写PXE又称“S”油）和苄基甲苯（学名缩写M/DBT）。它们的共同特点是粘度低，有利于浸渍，小，击穿强度高；分子结构中芳香烃成分高，吸气性好，因此有优良的耐局部放电性能；它们易被生物分解，对环境无污染；与薄膜的相容性良好，均特别适用于浸渍全膜电力电容器。

PXE在低温下的局部放电性能不够好，用它浸渍的电力电容器在－25℃下的局部放电电压比+20℃时下降约三分之一。因此用它浸渍的电力电容器不宜用在环境空气温度下限为－25℃及以下地区。为此有人对PXE从化学结构上进行改进，合成一种PXE的同分子异构体苯基乙苯基乙烷（学名缩写PEPE，也称低温“S”油），其介电性能与PXE相近，而粘度、凝固点以及对聚丙烯薄膜的膨胀率均比PXE低，－25℃及以下的局部放电电压仍较高，可以用来制造低环境空气温度下限下运行的电力电容器。

M/DBT是单苄基甲苯（MBT）和二苄基甲苯（DBT）的混合液体，法国商品名为C101或C111。其芳香烃含量比PXE高，低温时的粘度、局部放电性能比PXE优良，与聚丙烯薄膜的相容性也比PXE好，特别适宜于浸渍低温条件下工作的并联电力电容器。

c) 气体介质

气体介质主要用于充气集合式电力电容器的大箱体内，作为绝缘和导热介质。种类有六氟化硫（SF6） 和氮气（N2）及它们的混合气体。现在由于气体的渗漏问题，气体的并联电力电容器也现在也已经基本停止生产。

3）极板

铝箔用来构成电力电容器的极板。铝箔由纯度为高于99.99%的铝材压延而成，厚度为5～7μm。铝箔一般用分切机切割成需要的宽度，也有厂家使用经激光切割的铝箔，以减少边缘毛刺，降低尖锐度，有利于降低该部位介质的电场强度。

6.3引起电力电容器故障的主要原因

电力电容器生产制造的原因

真空断路器的操作过电压

高压电容范文第5篇

二、国外、国内高压金属化薄膜电容器的发展状况及市场状况 近几年来，国外一些厂家开发、研制出的该类型电容器已形成批量生产和投放市场使用。而我国虽然有众多的电容器生产厂家，但该类型的电容器在生产方面还刚刚起步，其品质也无法与国外一些厂家生产的产品进行比较，其品质差别和市场占有率主要如下； 1．国外该类型电容器的发展及市场状况：现在国外具有先进水平的生产厂家有abb、ge、metar等公司，这些公司生产的电容器主要特点是在恒定容量和恒定电压下，其尺寸和重量均为国产的一半，其使用寿命确保在20年以上。现metar公司已开发、研制出50万伏高压并联电容器并投入使用，现占领国内100%市场。 2．国内该类型电容器的发展及市场状况：现在国内的生产家生产的同类型电容器产品其尺寸和重量均比国外的产品要大得多和重得多，其使用寿命在5年到XX年之间。30到50万伏的高压并联电容器还在研制中，未能进行批量生产并投入使用。

三、投产电容器的目的及项目： 1．投产目的：为了满足国外、国内市场对具有高电压、大电流负载承受能力、高安全性的金属化薄膜高电压电容器越来越大的市场需求，对该类型的电容器的开发、研制和对现有电容器生产设备及工艺技术的改造也势在必行。针对此现像，公司经研究自身在国际上的销售网

络优势，决定出资引进国外先进设备，以满足国外、国内市场对该类型电容器越来越大的需求，填补国内空白、不足之处。

2．电容器项目及其用途如下： 2.1 高电压并联电容器：该电容器是为30到50万伏输压、变压线路使用的高压开关柜专门配套的高压电力电容，全世界需求量非常大。我国在此方面尚属空白。如：中国的三峡工程、平顶山，沈阳和西安高压开关厂为50万伏输压、变压线路项目配套的开关柜采用电容全部从国外进口。 2.2 小型化高频脉冲电容器及直流高压电容器：可用于电磁加速器、核聚变脉冲激光电源等性能试验装置及冲击电压、电流发生装置。

四、高压金属化薄膜电容器投产后市场预测：