扩大基础范文第1篇

摘要：膨胀土地质铁路梁台座施工，采用扩大基础施工，通过强夯减少土的压缩变形。本文通过云桂铁路广西段1标南宁梁场制存梁台座施工，研究膨胀土地质扩大基础制存梁台座的设计与施工方法，为类似工程施工提供借鉴。

主题词：膨胀土；梁台座；施工

中铁十局南宁制梁场采用双线整孔箱梁，预制跨度31.5米箱梁456片,预制跨度23.5米箱梁20片；制梁场设计32米箱梁制梁台座6个，其中4号制梁台座兼顾24米箱梁的预制；设存梁台座55 个，静载试验台1个，其中32米箱梁单层存梁台座 19个，设32米箱梁双层存梁台座 32个，24米和32米箱梁共用单层台座 2个，24米和32米箱梁共用双层台座 2个。

地勘资料。场地全为红粘土覆盖，无石芽、溶沟、沟槽、竖井、落水洞、漏斗等岩溶现象。场地在钻探深度分范内岩土层自上而下为：耕土①、红粘土②、红粘土③、粘土④、溶隙充填物⑤、石灰岩⑥。

各岩土层设计参数建议值

1、方案比选

铁路梁制存梁台座基础可采用桩基础或扩大基础，从可行性、经济性对两种方案作了分析。

方案1，桩基分析

本场地土层总厚约15.32m（耕土①约0.4m，硬塑土层②约12.24m，可塑土层③约2.68m，土层④、土层⑤不计），土层下为承载力特征值fak=8000kpa的灰岩。如弃去土层不用天然地基选用深埋的灰岩作为桩基，则以小口径（桩径小于800mm）钻孔、大直径冲孔（桩径大于或等于1000mm）钢筋混凝土嵌（锚）岩为好，以较完整、完整灰岩作桩端持力层。不管是小口径钻孔桩、大口径冲孔桩，都存在桩较长（约18-30m）、施工废浆排运、成本较高等问题。

方案2，扩大基础分析。以土层②作为持力层、土层③作为下卧层，能满足受力的要求，场地对拟建的建（构）筑物而言是很好的天然地基。土层②和土层③压缩系数大，属中等膨胀性土，制存梁台座对四支点的相对高差要求高，因此采用扩大基础要减少土的压缩。

采用桩基时，需Φ1.2m钻孔桩122根，共1586米，单价2848元/米；总费用451.69万元；采用扩大基础，基础钢筋118.58t，合同单价4179元/t;基础混凝土5020.69m3，合同单价348元/m3，总费用224.28万元。采用扩大基础节省费用227.41万元。

采用扩大基础施工，成本低，基础施工前，采用强夯消除地基土的沉降，可满足铁路梁台座支点误差的要求，经分析比较，采用扩大基础施工。

2、扩大基础设计

2.1. 双层存梁台座：

采用双联独立基础

支座荷载：N=7148 x 2 x1.2 /2+1 x 1 x0.8 x25x1.2

=8601KN

考虑横向力作用及偏置则支座双向弯矩

Mx=100KN·m

My=100KN·m

1）冲切力抗力计算:

2）承载力计算

计算根据： 中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法

根据规范表5.3.5 插值得：

沉降计算经验系数ψs = 0.545

最终沉降值 S = ψs*∑S =50.567mm

2.2.单层存梁支座：

方案：采用单柱单基方案

制作荷载：N=7148 x1.2 /4 +1 x 1 x 0.8 x25 x 1.2 =2168.4KN

支座偏压及横向力导致的支座弯矩

My=100KN·m;

Mx=100KN·m

1)冲切力抗力计算:

X+方向,高度 H=1100

Fl = pj*Al = 230.05* 0.16= 36.23

0.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2 = 0.7*0.98*1432.89*(1.00+3.10)*1.05/2 = 2105.03KN

本方向冲切验算满足

X-方向,高度 H=1100

Fl = pj*Al = 194.00* 0.16= 30.56

0.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2 = 0.7*0.98*1432.89*(1.00+3.10)*1.05/2 = 2105.03KN

本方向冲切验算满足

Y+方向,高度 H=1100

Fl = pj*Al = 194.00* 0.16= 30.56

0.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2 = 0.7*0.98*1432.89*(1.00+3.10)*1.05/2 = 2105.03KN

本方向冲切验算满足

Y-方向,高度 H=1100

Fl = pj*Al = 230.05* 0.16= 36.23

0.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2 = 0.7*0.98*1432.89*(1.00+3.10)*1.05/2 = 2105.03KN

本方向冲切验算满足

2)承载力计算

4、底板反力 (kPa):

平均 p= 231.743 最大 pmax= 268.364 最小 pmin=195.122

角点p1 = 195.122p2 = 231.743p3 = 268.364p4 = 231.743

5、承载力计算

地基(抗震)承载力设计值 = 383.958

地基承载力验算满足

3、基础施工

梁场土质为中等压缩土，为消除不均匀压缩量，对承载地基进行强夯，强夯采用先点夯后满夯的顺序,点夯夯击能量2000KN·M，满夯夯击能量500KN·M，夯点布置间距5M*5M梅花型，强夯控制要求每遍最后两击沉降量不大于5CM。基坑采用挖掘机开挖，钢模板，砼集中拌和，插入式振捣器振实。梁场土质为膨胀土，为防止基础下膨胀土胀缩，制梁区全部硬化，存梁台座扩大基础外两米硬化，制梁区和存梁区不积水。

4、使用情况

制存梁台座采用扩大基础施工，梁场已制梁50片，最大沉降量15mm，存梁台座四点高差满足规范要求。

参考文献：

[1]《建筑地基础设计规范》

扩大基础范文第2篇

【关键词】：桥梁工程扩大基础施工技术

中图分类号： K928 文献标识码： A

前言：

在直接基础当中含有加大基础和明挖基础,是把基础底板直接设在承载地基上面,把上部构造的荷载直接传给给承载地基，经过的介质是基础底板。扩大基础的施工办法一般是经过明挖的形式展开、在开挖基坑之前,应把复核基坑中心线、方向和高程做好,并应以地质水文资料为依据,结合以下现场的状况,把开挖的坡度、支护力案和地面的防水、排水办法都要设计好了。假如地基土质比较的坚实,开挖之后坑壁的稳定可以保持,就要采取放坡开挖、实际的工程因为土质关系、开挖深度、放坡受到用地或施工条件局限等原因的影响,需要我们采用各种各样的护壁方法,像是挡板支撑、钢木结合支撑、混凝土护壁等等。在开挖的过程当中有渗水情况发生时,则必须在基坑四周挖边沟或是集水井用来使排除积水更加方便、在水中开挖基坑的时候,一般要提前修筑临时性的挡水结构物。所以,把桥梁的扩大基础施工技术方案进行优化意义是很重大的。

一、桥梁扩大基础施工技术控制措施

扩大基础的类别包含浆砌片石、浆砌块石、片石混凝土、钢筋混凝土等许多种,基础建设的用料一般应该在挖基完工之前准备好了。

1.1浆砌块石基础施工的关键控制点有以下几个方面

(1)砌块在使用之前一定要浇水让它进行湿润,将表面上的泥土、水锈清洗去除。(2)保证在无水的情况下进行砌筑施工。(3)不可以带水操作及用混凝土将水赶出模板外的灌注方式。(4)基础边缘上的部分隔水应该严密。水下部分圬工该把水泥砂浆或是混凝土终凝之后才能够进行浸水。

1.2片石混凝土基础施工

有关片石混凝土基础的建设,当基底是非黏性土或干土的时候,该把它进行夯实、润湿；基面是岩石的时候,应进行湿润,铺一层厚度达20到30mm的水泥砂浆,接着在水泥砂浆凝结之前浇筑第一层混凝土。而有关基底为岩层或混凝土得基础,应把基底的表面先进行清洗和湿润,再进行下一步的浆砌筑;当土质是基地的时候,可把坐浆直接进行砌筑。混凝土当中填放片石的时候要达到以下的规定:

(1)在选用石块的时候应该选用还没有经过锻炼的且没有裂纹、夹层的同时高度比15cm小的、还要具有抗冻性能的石块。(2)石块的抗压强度应该满足不比25MPa及混凝土强度等级小。(3)埋放石块的数量最好不要比混凝土构造体积的25％大;当设计的是片石混凝土砌体的时候,石块可加大到原来的50％到60％。(4)石块需要清洗的很干净,应在捣实的混凝土当中埋入大于一半;石块该均匀的分布,净距不可以比10cm小,距构造侧面和顶面的净距离最好不要小于15cra;关于片石混凝土,石块的净距离能够不小于4至6em,石块不可以挨着靠在钢筋或是预埋体上。

1.3 钢筋混凝土基础施工

(1)在对基底及基坑验收完成之后，应尽快的把钢筋混凝土基础种的钢筋进行放置和绑扎;在下面放置混凝土的垫块,使钢筋的混凝土净保护层厚度得以保证,还要把墩柱或台身钢筋的预埋部分进行安放,让其定位的准确保证;对于钢筋的根数、直径、距离、位置等要进行验收,达到设计文件和技术规范水平的时候,就可以进行浇筑混凝土了。

在混凝土的浇筑过程当中,对于早已拌制好的混凝土,运输到场地之后,高差如果差的不是很大,就能够直接倒入到基坑之内;如果倾斜的高度过于的大,为了达到防止发生离析得目的,要把设置串筒或滑槽里面焊上减速的钢梳,来达到混凝土整体均匀运到基坑里去,用插入的方式进行振捣和密实。

(2)水下灌注混凝土通常要在排水困难的时候才可以采用。基础圬工的水下灌注包含有水下封底和水下直接灌注基础两种类型。前者是封底之后还要进行排水接着砌筑基础,封底只是为了达到封闭渗水的目的,这一混凝土仅仅是当做地基而不是作为基础的本身,比较合适于板桩围堰开挖的基坑当中来。现在的桥梁基础水下灌注混凝土普遍的使用垂直移动的导管方式,它的具体施工方式值得大家关注的是:当封底的面积相对较大的时候,比较适合按先低处后高处、先周围后中部的顺序用许多根的导管一块或逐根的进行灌注,同时维持在基本一致的标高来进行,以使混凝土充满基底全部范围得以保证。一般情况之下,流动的半径在3到4m的范围之内是可以保证封底混凝土的表面不会有很大的高差,同时具有合理的防水特性。有关大体积的封底混凝土,能够分段进行的注。对强度要求不高的围堰封底水下混凝土,也能够一次由一边灌注到另一边，正常情况下,所灌注的水下混凝土仅其表面与水接触,其他方面的灌注状态与空气中灌注无异,从而达到了水下混凝土品质得以保证得目的。

二、扩大基础施工质量检验

2.1 地基的验应达到以下的要求

基坑内地基承载力一定要达到设计的要求。基坑开挖完成之后,应会同设计、勘探部门实地进行验槽,要确认地基承载力达到设计要求。地基处理要与专项处理方案要求相一致,处理之后的地基一定满足设计要求。基坑回填的时候,有关当年筑路和管线上填方的压实程度标应达到规范的水平。在一般的状况之下,所灌注的水下混凝土只是它的表面和水有了接触,其他得地方的灌注形式与空气中灌注没有什么不一样的,接着这样就使水下混凝土的质量得到了保证。而有关与水接触的表层混凝土,能够在排干水之后外露的时候再进行凿除。

2.1基坑回填应达到以下的要求

除去以前筑路和管线上回填土方之外,填方轻型击实压实度不应比它上网85％小。填料要符合设计的要求,不可以含有影响填筑质量的杂质。基坑填筑该分层进行曲回填、分层进行夯实。如今的浇混凝土基础质量的检验更该达到规范的要求。

【结语】：

我们国家的交通基础建设正在迅速成长，这一现状带来的是许多地方建设了很多的混凝土桥梁，且工程规模也比以前要大许多，我们也就需要越来越高要求的基础承载力，因而桥梁基础施工这一问题特别的关键。为保证工程质量达到设计要求，所以一定要把市政道路与桥梁项目的治理给加强。我们必须加强基础工作、加强质量监控和检验，更要严把质量这一关,多多学习和借鉴世界上已经成型的施工例子,必然让我们国家的桥梁设计水准与施工技术管理技术有巨大的成长空间。

【参考文献】：[1] 伍志光.某高速铁路跨线特大桥基础施工技术.科技创新导报,2010,3.

扩大基础范文第3篇

关键词:深水扩大基础; 钢围堰; 渗水; 防治

Abstract: shallow embedded rock deep water expanding basic steel cofferdam cannot use the back cover concrete block water construction, can only USES annular bottom sealing structure such as water resistance, but because rock blasting, fracture, bottom sealing reasons such as empty influence, in difficult to cure the cofferdam seepage, not without water construction will affect the quality of the expanding basis. This paper analyzes the shallow embedded rock deep water based steel cofferdam seepage expand the cause and the damage, and puts forward the treatment measures.

Key words: deep water expanding basis; Steel cofferdam; Ooze water; Prevention and control

中图分类号：S152.7+2文献标识码：A文章编号：

随着国民经济的快速发展，公路、铁路建设引起了政府部门的高度关注，每年都有大量的公路、铁路项目开工建设，由于各类项目遭遇到不同的水文、地质条件，设计的桥梁基础结构形式多样，如何安全、优质 、快速的完成项目的施工，是施工企业不断探索的目标，在深水区域浅嵌岩扩大基础钢围堰阻水结构的施工就是其中的一个问题，钢围堰渗水不仅影响到扩大基础的稳定、安全及使用寿命，甚至会直接导致钢围堰施工失败，造成返工。但是由于水下地质条件的复杂性和特殊性，浅嵌岩深水扩大基础钢围堰内渗水是长期困扰施工企业的一个问题。

1.浅嵌岩深水扩大基础施工特点

浅嵌岩深水扩大基础一般指水深在5m以上、嵌岩深度在3m以内的明挖扩大基础，其主要施工特点为：①宜采用钢套箱围堰作为施工平台，不能采用全封底砼结构阻水；②钢套箱围堰难以深入岩层内与岩面紧密结合，封底砼与岩面之间渗水通道较多；③扩大基础爆破开挖，极易造成基坑壁、基坑底岩层裂隙及封底砼裂隙的进一步扩展，形成新的渗水通道；④在较大的水压力下，渗水通道会随着时间的推移而逐步扩大。

2. 浅嵌岩深水扩大基础钢围堰渗水的危害

为确保扩大基础施工质量，现行公路、铁路等施工技术规范均要求扩大基础在无水条件下进行施工。一般来讲浅嵌岩深水扩大基础钢围堰内渗水主要有以下危害：①渗水造成基底有积水会影响扩大基础与基底岩层的结合质量，降低扩大基础与基底岩层的摩擦力，影响扩大基础及其上部结构的稳定与安全；②扩大基础砼施工时，渗水进入扩大基础砼内，会增大砼的水灰比，降低砼强度，降低扩大基础的使用寿命；③扩大基础砼施工时，渗水冲刷砼，将砼内胶凝材料冲走，在扩大基础内形成蜂窝、空洞，影响扩大基础结构安全；④在钢围堰强大的内外水压力差下，渗水会逐步扩大，直接导致封底砼阻水失效，造成返工。

3. 浅嵌岩深水扩大基础钢围堰内渗水原因分析

造成浅嵌岩深水扩大基础钢围堰内渗水的原因有以下几种情况：

3.1钢套箱围堰设计不合理及施工质量不合格

钢套箱围堰虽是临时性结构，但也应进行专门的设计和验算，否则在强大的水压力作用下，围堰钢板被挤压变形或拉裂后，水流会直接从围堰上或封底砼裂隙处渗入基坑内，并对封底砼造成冲击，引起渗水的进一步加剧，同样钢围堰在焊接、安装时由于焊接质量不合格存在孔眼或下沉时被碰撞损坏，也会造成渗水。

3.2钢围堰及封底砼与岩面不能紧密结合

浅嵌岩深水扩大基础墩位处岩面一般均高低不平，岩层表面砂砾石等高透水覆盖层较多，虽可采取水下爆破整平岩面、泵吸清除覆盖层、异型刃脚等措施，但由于水下施工的特殊性，仍然难以百分之百保证透水覆盖层被清理干净、钢围堰刃脚和岩面密贴、封底砼与岩面紧密结合，留下渗水通道。

3.3钢围堰封底形式单一及封底砼存在裂隙、空洞等质量问题

目前浅嵌岩深水扩大基础钢套箱围堰封底基本采用在围堰内环形封底，但无论采用水下砼灌注法还是围堰内腔法浇筑封底砼，均不可避免会由于岩层表面的覆盖层不能清理干净、封底砼浇筑过程中出现施工缝、空洞等原因出现渗水，且渗水对封底砼长时间进行冲蚀，会进一步扩展渗水通道，造成渗水加剧。

3.4钢套箱围堰上浮

由于浅嵌岩深水扩大基础钢套箱围堰是直接落在岩层表面，主要靠围堰自重、配重及与封底砼的摩擦力抵抗浮力，在围堰内抽水时，围堰承受的浮力会逐步加大，如围堰配重及与封底砼的摩擦力不足以抵抗浮力，则钢围堰上浮时会拉裂封底砼，造成渗水或涌水，严重者围堰全部浮起，施工失败。

3.5扩大基础基坑爆破开挖造成封底砼、基坑岩壁、基坑底部的振动及破坏

由于浅嵌岩深水扩大基础要求扩大基础需嵌入岩层一定的深度，一般要求嵌岩不小于2m，深水扩大基础基坑开挖采用冲击破碎或静态爆破均进度极其缓慢或难以施工，时间过长，在水压力下则会造成渗水的加剧，一般均需采取爆破开挖，而爆破会造成对封底砼、基坑岩壁、基坑底部的振动及破坏，形成新的渗水通道，引起渗水。

3.6基坑岩壁、基底岩层裂隙发育

部分浅嵌岩深水扩大基础墩位处岩层裂隙发育，在基坑抽水开挖后，强大的内外水压力差，导致围堰外水流沿基坑岩壁、基底岩层的裂隙渗入基坑内。

4. 浅嵌岩深水扩大基础钢围堰渗水防治措施

浅嵌岩深水扩大基础，往往需要对钢套箱围堰进行合理设计及加工安装以保证封底的稳定性，优化封底方案，采取防堵排三结合的阻水措施以满足扩大基础的无水施工要求。采取的渗水防治措施可分为以下几步进行：

4.1合理进行钢套箱围堰的设计

钢套箱围堰结构必须根据施工过程中最不利荷载组合进行强度、刚度及稳定性的计算，一是充分考虑施工过程中施工荷载、结构重力、水流压力、浮力、土压力，二是考虑可能出现的冲刷、风力、波浪力、流冰压力、船舶或其他漂浮物撞击力及河床断面被压缩后流速增大、水位增高增加的冲刷、水压力，三是要考虑围堰刃脚必须满足能承受围堰重量的需要，以确保施工、使用过程中不会损坏。同时围堰内结构尺寸必须满足围堰内环向封底的厚度、基坑内集水坑（槽）及扩大基础施工操作宽度的需要，封底厚度可通过弯曲应力、剪应力等计算确定，集水坑（槽）宽度和施工操作宽度一般按1.5m留置。

4.2严格控制钢套箱围堰的制作、安装质量

钢围堰的施工方法主要有分块制作后在墩位处拼装下沉和在岸边平台拼装后整体浮运到墩位就位下沉两种方法，无论采用何种方法施工，均需保证：①钢围堰各构件的焊接质量满足要求，且经水密性检查无渗水；②钢围堰在下沉过程中严禁偏载，避免围堰刃脚不均匀受力而损坏漏水；③钢围堰安装位置符合要求，以保证封底厚度。

4.3采用多层封底阻水结构，减少渗水通道

由于覆盖层不能确保被清理干净及封底砼施工中可能存在的施工缝等缺陷，常规采用的围堰内环形封底形式过于单一，在渗水出现后难以治理且在基坑开挖时容易被爆破震动损坏，故一般应采用围堰外套环形封底+围堰内环形封底的双层阻水结构，具体做法是：①围堰就位下沉前，根据潜水员探明的水下岩面情况，采取水下钻孔爆破整平围堰刃脚处岩面，然后根据覆盖层地质情况、水深情况分别采取水上挖机挖除、水下泵吸、高压风吹扫、潜水员清理等方法将围堰外套封底下及围堰内岩面覆盖层清除干净，围堰外清除范围一般应为外套封底厚度+2m+1.5倍覆盖层厚度，水流速度较大时，适当增加；②围堰下沉就位后，采用钢板和槽钢焊制外套封底模板安装在围堰外侧，然后在围堰外侧采用导管法灌注C30不分散混凝土作为外套环形封底，常规采用的配合比为水泥：水：砂：碎石：减水剂：絮凝剂=1：0.52：1.7：2.55：0.008：0.03，混凝土的坍落度控制在18～22cm；③在外套封底砼强度达到后，将围堰内水抽干，采用膨胀止水条等材料对外套封底与岩面结合不紧密的地方进行堵漏；④对基坑进行爆破开挖，开挖范围应包括扩大基础及其操作宽度、集水（坑）槽范围，爆破宜采用弱振微差爆破，开挖爆破前，先沿基坑边缘钻设一排减振孔，然后自基坑中心逐层爆破扩挖至减振孔，严禁全基坑面一次爆破；⑤基坑开挖到位后，人工将围堰内环形封底处的覆盖层及其他杂物清理干净，模筑浇筑围堰内环形封底，若外套封底砼渗水较大，难以完全堵塞，也可采用导管法灌注不分散砼作为围堰内环形封底，由于外套+内环双封底可以将内环封底处的覆盖层完整清理干净，在内环封底后岩面与封底砼紧密结合，岩面渗水将被完全止住，且两环封底砼的施工缝等缺陷将由于不在同一个截面上而被堵漏。如外套封底抽水后，渗水较大难以进行基坑开挖，也可先清除内环形封底处的覆盖层，导管法灌注内环形封底后再进行基坑开挖，基坑开挖后若内环形封底因爆破出现渗水，在内环形封底内注水泥－水玻璃双液浆堵水。

4.4严防钢围堰上浮，破坏封底阻水结构

钢围堰上浮的因素有两个：一是围堰抵抗上浮的平衡力不足，整体上浮；二是围堰封底混凝土自身的受力不能满足要求，封底混凝土破坏而使围堰上浮。故围堰应精确计算后进行配重，其抗浮力应大于围堰最大浮力的1.2倍以上，配重可采取围堰内灌水、灌砂、灌砼及围堰上挂锚锭等方式；同时封底砼的强度、厚度应能满足抗剪和抗弯曲要求，为确保钢围堰侧壁与封底混凝土之间充分结合，一般应在砼与围堰接触处设置长50cm、间距30cm的∠75角钢作为剪力钉，并将围堰与砼接触面清刷干净，必要时在封底砼内设置钢筋笼。

4.5注浆堵水，封闭基坑壁和基坑底岩层裂隙渗水通道

当基坑壁、基坑底由于基坑开挖爆破振动或岩层节理裂隙出现渗水时，在基坑开挖完成后，在基坑壁或基坑底部采用水泥－水玻璃双液浆注浆堵水，注浆宜在围堰内外水压力平衡的条件下进行。注浆管采用无缝钢花管，注浆压力大于1.0Mpa，一般浆液配比：水泥浆水灰比0.6～1.1；水泥浆与水玻璃浆体积比1:1～1:0.3；浆液凝胶时间:20s～60s；注浆顺序：以主要出水点为中心，先外后内，逐步推进的注浆原则，先作四周出水影响带的注浆施工，再作注浆封堵出水点。

4.6以防、堵为主，防堵排三结合彻底清除围堰内渗水

一般来说，通过前述5条的外防内堵，钢围堰渗水均会得到妥善的治理，但由于水下施工的特殊性，难以确保做到百分之百不渗水，在此时可在围堰基坑外设置集水坑或集水槽将渗水排除，通常做法是基坑壁和基坑底部渗水，在基坑边缘外开挖1m深的集水坑抽水排除，岩面和围堰渗水，在基坑壁上焊制钢制集水槽抽水排除，但无论是采用集水坑还是集水槽，其集水和抽水能力应大于渗水。在扩大基础施工完毕后，无水情况下可直接浇筑砼封闭基坑与扩大基础之间的空隙，在有水的情况下，可水下灌注不分散砼封闭基坑与扩大基础之间的空隙。

纵观多年来对浅嵌岩深水扩大基础的施工，围绕解决围堰渗水问题，已先后尝试运用了多种方法，从采用单一的围堰内环形封底技术走向因地制宜，各种方法综合使用，但由于地形、地质、水文等情况，围堰渗水仍是浅嵌岩深水扩大基础施工防治的重点，因此还需要我们在以后的桥梁钢围堰施工实践中继续总结经验，以探求更好、更先进的钢围堰渗水防治方法。

参考文献:

扩大基础范文第4篇

关键词：财政支出 金融危机 扩大内需 财政结构

受全球金融危机的影响，我国出口经济受到严重影响，外需的萎缩对我国经济的持续增长形成了一个巨大的阻碍。在这个严峻的形势下要通过拉动内需来确保经济的稳定增长，主要是包括投资需求及消费需求两个方面。下面将主要从政府投资基础建设的角度来探讨扩大内需的基本方式和内容。在分析金融危机形势下我国宏观经济的运行态势的基础上，分析了财政支出的结构现状，并提出了若干优化基础建设财政支出的相关建议与选择，以期在确保我国经济持续健康发展方面做出些许努力。

一、金融危机背景下我国宏观经济运行态势

从当前的经济发展情况来看，08年下半年以来由美国次贷危机所引发的全球经济大萧条的余波还在。在这个时候我们要清楚的看到，当前的经济发展所面临的问题还太多，国民经济增长的基础还不够稳固，经济回升的态势还不稳定，经济增长过程中还存在着诸多不确定、不稳定的因素，经济外部形势更是不容乐观。

面对这次金融危机，中央果断的提出了实行积极的财政政策以及适度宽松的货币政策。其中，积极的财政政策主要包括这样五个方面的意义：其一，大幅增加政府财政支出，最有效的扩大内需；其二，实施结构性减税及税费改革的推进；其三，努力提高低收入人群的收入，倡导积极的消费；其四，要对财政支出结构进行优化，尤其是对于基础建设财政支出进行优化，确保民生的改善；其五，要支出科技创新、节能减排，对经济增长的结构进行调整，转变经济发展的方式。当前宏观经济的基本态势是要对财政支出结构进行优化，在确保经济增长的前提下促进社会公平公正，促进国民经济持续健康发展。

二、我国财政支出结构现状分析

1、财政支出中行政管理费用比率偏高且增速过快

行政管理是政府行驶职权的一项基本职能，尤其是随着社会经济的不断发展，社会活动区域复杂化，政府在管理过程中所承担的公共关系事物不断增加，因此管理费用的增加也属于正常现象。当时从我国行政管理费用在财政支出中所占的比率与其他国家的数据横向对比来看却表现出比率偏高的现象。因此，我国应当将这项必要的支出控制在一个适当的范围之内，从各国情况来看，这一比率基本上在10%左右，而我国的行政管理费用所占的比率却高达19%。过多的行政管理支出将影响政府的运行成本，导致其他公共支出难以维继，不能够充分的发挥出财政的积极职能。

2、基础建设财政支出中的民生支出投入缺位

民生支出的缺位主要表现在这样几个方面：其一，教育经费投入相对不足。我国年教育经费投入只占到GDP的3.2％左右，远远低于发达国家的5.1%，同时也低于发展中国家的平均水平的4%。其二，医疗卫生的支出结构不尽合理。目前中国政府在总体医疗费用中的公共投入为20.8％，还是低于发展中国家平均水平的27％。财政投入的偏少导致基层医疗卫生机构的生存面临极大的压力，“看病难”成为公民的生活难题。其三，公共养老保障体系覆盖范围较小，尤其是广大农村地区的人们难以享受到社会保障体系的实惠。

3、基础建设中的重要产业和领域的投入不足

首先是农业投入的力度不够，尤其是农业基础设施建设的投入还欠缺。由于我国仍然是一个农业大国，农业问题不仅仅是经济上的问题，更加是一个社会性的问题。但是许多地方政府为了政绩和经济的增长，不断的减少农业投入，导致农业投入过少，目前已经下降到8%的水平。其次，对于科学基础理论的研究与开发的投入过低，目前仅为GDP总量的0.8%。由于基础性理论的研究带来的经济效益速度过缓，不能够在短时间内拉动经济的快速增长，导致基础性科研创新能力下降，影响国家战略发展。其三，基础设施建设及公共事业方面的投入欠缺。在经过多年的改革之后，虽然这方面的投入的比重有所增加，但是仍远远低于发达国家水平。尤其是起内部结构还不尽合理，需要进行结构的优化。

三、扩大内需目标下优化基础建设财政支出的措施

扩大基础范文第5篇

关键词：隧道；地表位移；理论分析；建模

在隧道施工的过程十分艰难复杂，其中会遇到许多难解之题，这样的情况下，有很大的可能会造成地层损失、局部地区地下水位大幅下降、地层表面及内部稳定性受到干扰，等等。这些严重的问题导致土层结构产生明显且大幅度的变化，造成地面下沉的后果，严重影响附近地区和隧道施工建设的安全程度。为不再进行大面积拆迁，不建议采取明挖法。在隧道的施工过程中，比较常用的是暗挖施工.隧道矿山法施工，尤其在特殊地质地段，矿山法已成为一种难以取代的方法由于其工程造价明显低于盾构法.对于很多城市采用矿山法进行隧道施工的情况来说，如何做到高效率的提高工程质量，是隧道施工的重中之重，只有工程质量提高，才能营造一个安全放心的隧道施工环境。因此，正确合理的计算出地表沉降的控制指标对工程施工非常重要，因为地表沉降会对环境造成许多严重影响，如果能够合理的得出指标就能有效避免对环境的伤害。判断地面变形程度主要是参考地层损失参数。地层损失包括两种情况：造成地层损失的第一种情况是由于地表无法排水，原因是隧道在开挖初期或者刚刚通过盾构时产生地层损失；第二种是因为土层进行缓慢改变且逐渐固结所产生地层损失。研究至今，已经得出很多关于计算地面沉降的公式，遗憾的是，绝大多数的公式仅仅考虑了在不排水情况下产生的地层损失，并没有考虑土层固结等引起的地面变形，通过初步计算再进行修正，使得结果尽可能地接近实测值.主要是因为很难全面考虑固结后的情况，因而始终不能有效解决由于固结产生沉降变形的问题。

1 理论探讨和计算

现今存在许多影响隧道地层移动的因素，主要是由于隧道施工参数、开挖的深浅程度和隧道截面直径、支护构造、地理力学特点及其周边环境共同造成的。一般来说，地表沉降槽的宽度随着开挖隧道的深度增加而增加，从而地表沉降程度变小，结论为：

经过多年研究，得出由于开挖隧道造成地面沉降变形的原因主要分为以下两方面 ：一是因为隧道施工会使盆地沉降，但通过计算可以推算出地面沉降程度，该计算方法是以地面最大沉降量公式为基础并假设地面沉降曲线满足高斯分布的条件，计算公式为：

式中，为沉降槽的最大沉降量值， J代表到中心轴线的水平距离.为了使土压达到平衡状态，得出一个公式用来避免土层受干扰变形， 并通过随即预测的方式

计算地面沉降程度，其计算公式为

另一方面，因为隧道施工使周边环境发生变化，损害了环境的整体性，一定程度上影响了研究结果。为了能够更加精准的计算出由于隧道施工造成的地面沉降，在不考虑固结带来的影响的前提下，完善了高斯函数与屈服密度公式的缺憾，对比土层的构造模型，采用有限元法得出沉降结果

观察图示1，由计算得出结论，实际测量结果与固结造成的地面沉降的结果相吻合。

图1 沿隧道横断面地表沉降曲线

2 构建模型

由于建筑的土体受重力影响，土层下沉已成为事实，假设新的沉降都是因为施工干扰了土体的稳定性。可以通过使用ANSYA10.0 软件计算并设计模型。

2.1 基本假定

2.1.1 建立模型时，没有全面考虑填充墙会对框架结构抗侧刚度所造成的的影响，错误的计算填充墙的数值，将填充墙荷载误算成10 kN/m，楼板面的荷载规定为5 kN/m2。

2.1.2 假设一种情况，在进行隧道施工时，十字交叉梁基础与附近土层表面之间产生相互作用

2.1.3 在工程实施中，柱子和基础都是固接的，并且基础采用了实体单元二柱子采用了梁单元，所以在二者之间需要建立了96个耦合约束方程，以便协调位移，传递弯矩。

3 有限元模型尺寸和边界约束条件的确定

（1）依据PECK 的沉降槽理论，计算宽为：

其中，Z代表隧道深度；代表土体中形成的摩擦角度，依据实地测量的报告估算出各层土体的内摩擦角平均值，计算后沉降槽半宽为 17.5 m，在隧道轴线左侧取30 m，若另一边有建筑物，取50 m，这样有效避模型边界效应的影响。

4 空间分析模型

为了正确，科学，合理的分析模型结果，以平面分析为基础，应该结合空间分析模型进行计算，这个主要原因有两个方面：第一方面，平面模型具有一定的局限性。因为平面模型并不能全方位的反映出需要的信息，无法考虑不同构造物的空间工作状况，只能反映出最不利位置和工况的可能结果，构造物与构造物之间的联系较繁杂，不能仅仅根据片面的分析就得出设计结论；第二方面，因为隧道内部的横竖曲线的半径很小，因此应该在分析模型中考虑该因素的影响。

5 关于力学模型的参数取值

本文采用计算机软件进行建模和受力分析，并且是进行了平面应变的受力分析计算，将道路下沉隧道、隧道管片衬砌的钢筋混凝土假设为线弹性材料，围岩考虑为弹塑性材料，对于平面模型和空间模型，力学参数取值是按照附近地段的工程地质详勘报告提供的岩土计算，如表1所示。

表1 某城市大道工程下沉隧道力学模型中岩土力学参数取值表

模型号 钻孔号 土层名称 土层代号 弹性模量

（Pa） 泊松比 密度（kg/m3） 内聚力（Pa） 摩擦角（°）

1 MEZ3-SY-22 粉质粘土 4.54E+06 0.35 1980 22700 25.70

粉质粘土 8.55E+06 0.30 2000 30300 31.40

强风化泥岩 1.11E+07 0.14 2080 49600 29.90

中风化泥岩 1.60E+08 0.20 2400 250000 30.00

微风化泥岩 1.87E+10 0.27 2500 4000000 36.30

2 MEZ3-SY-24 杂填土 4.54E+06 0.35 1980 22700 25.70

粉质粘土 8.55E+06 0.30 2000 30300 31.40

强风化泥岩 1.11E+07 0.14 2080 49600 29.90

微风化泥岩 1.87E+10 0.27 2500 4000000 36.30

3 MEZ3-SY-26 淤泥质土 2.75E+06 0.00 1670 9600 10.40

粉细砂 1.00E+10 0.00 1890 0 0.00

粉质粘土 8.55E+06 0.30 2000 30300 31.40

强风化泥岩 1.11E+07 0.14 2080 49600 29.90

中风化泥岩 1.60E+08 0.20 2400 250000 30.00

微风化泥岩 1.87E+10 0.27 2500 4000000 36.30

4 MEZ3-SY-28 粉质粘土 4.54E+06 0.35 1980 22700 25.70

粉质粘土 8.55E+06 0.30 2000 30300 31.40

微风化泥岩 1.87E+10 0.27 2500 4000000 36.30

强风化泥岩 1.11E+07 0.14 2080 49600 29.90

中风化泥岩 1.60E+08 0.20 2400 250000 30.00

6 结语

据试验得出，隧道在施工时，会受到不同程度干扰形成固结，在分析地面沉降的同时要充分考虑土层固结状况和损失情况，在推理得出计算土层孔隙水压消散的公式，算出沉降变值，对比分析实际沉降值，当土层固结变形与实际测量的结果相同时，会有利于提高工程实施的安全性。

参考文献

[1] 姜忻良，赵志民，李园.隧道开挖引起土层沉降槽曲线形态的分析与计算叨[J].岩土力学，2004（10），25（10）：1542-1544.