盖梁施工总结范文第1篇

关键词:地铁车站;军用梁;铺盖法;施工;方案设计

1 工程概况

南京地铁二号线一期工程新街口站位于南京市商业中心地区新街口，车站以新街口环岛为中心分为两段呈东西向布置。西端布置在汉中路路中，东段布置在中山路路中，地面交通十分繁忙，车流密度大，与南北向1号线新街口站呈“T”形相交并相互换乘。环岛下为一号线和二号线共用的大圆盘地下结构，该圆盘已随一号线新街口站施工完毕。

新街口站的总建筑面积为24918m2，其中主体建筑面积22275m2，附属面积2644m2，车站长414.4m，宽21.6m，车站总高约12.69m。顶部覆土约2.836m，车站为3‰坡，西高东低。

新街口站为地下二层岛式车站，车站有效站台宽度14m，地下一层中央为站厅层，两端为商业区，地下二层为站台层，该站主体结构采用军用梁满铺的铺盖法施工，以钻孔咬合桩(直径800，咬合厚度200mm)为车站围护结构。

2 车站临时铺盖工程施工设计总说明

为了最大限度减小车站施工对地面交通的影响，同时满足车站工期要求，结合车站范围内的地质资料，新街口车站采用满足城市A级道路荷载和交通能力要求的军用梁等构件快速形成临时路面系统，东段、西段主体结构均采用军用梁满铺的铺盖顺作法倒边施工，保证东西向15m宽(4车道)通行能力。

本车站军用梁均采用单层加强型六四式军用梁，跨度分别为24m和28m，24m跨度的军用梁应用于车站主体结构(除东西端头井)部位，军用梁榀中心间距为1.0m(局部3.52m、0.6m);28m跨度军用梁应用于东、西端头井部位，军用梁榀间距为0.6m。东段铺盖共设置24m跨度军用梁139片、28m跨度军用梁35片，设置4个出土口，出土口大小为8.85m×3.0m，出土口距东段两端头约为23.5m，中间间距为40.0m;西侧铺盖工程共设置24m跨度军用梁185片、28m跨度军用梁12片，设置5个出土口，出土口大小也为8.85m×3.0m，中间间距为40.0m。现仅以24m跨度军用梁为例，介绍其施工设计方案。

本工程基坑宽为23.3m，铺盖结构拟采用长24.3m加强型六四式军用梁。加强型六四式铁路军用梁是我国自行研制的中等跨度适用的一种铁路桥梁抢修制式器材，是一种全焊构架、销接组装、单层或双层的多片式、钢桥面体系的拆装式上承钢桁梁。本设计采用单层结构，选用加强型单层六四式军用梁(由加强三角架和辅助端构架组合而成)。

主体结构施工前，先处理好北边15.0m宽军用梁铺盖工程下的地下管线，再施工该处的钻孔咬合桩，待钻孔咬合桩施工完毕后，施工桩顶冠梁，待结构混凝土达到强度后，开挖该段第一层土方，并架设军用梁，铺设临时路面，然后恢复北边军用梁铺盖工程处地面交通，然后倒边施工南边剩余9.3m宽军用梁铺盖工程。

倒边铺盖军用梁分2期围挡施工，1期围挡内进行北边15.0m宽4车道临时铺盖工程施工，临时铺盖军用梁每片总长24.3m，1期铺设的军用梁每片长15.0m、间距1m(靠近出土口间距0.6m);2期围挡内施工南边临时铺盖工程，临时铺盖军用梁每片长9.3m，此范围内的9.3m长军用梁与1期已施工15.0m军用梁按照规范连接起来，最终形成每片长为24.3m军用梁铺盖系统工程。

3 车站临时铺盖工程详细设计方案

3.1 军用梁结构及桥面系设计方案

根据盖挖顺作倒边施工方案，军用梁各部件用平板拖车运至现场，在现场完成拼装施工，在第一层土方开挖及钢支撑施工完成后，用25t吊车吊装到位。军用梁便桥临时铺盖系统的结构形式设计:车站主体结构盖挖顺作倒边施工部分采用加强型六四式军用梁支撑形式和桥面系组成。军用梁只用作承托临时铺盖及地面车辆等荷载。

3.2 加强型六四式军用梁结构及其承台设计

盖梁施工总结范文第2篇

Composite box girder floor applications the effect of application of the detailed, focused analysis, including the technical performance of the composite cage Beam Floor composite cage flat floor slab construction process, quality standards, the application effect, application notes, economic, social analysis.

关键词 叠合箱网梁楼盖 现浇井字梁楼盖 结构 体系 车库

[中图分类号]TU93 [文献标识码] B

小区已经开发完成的A、B、C区车库顶板形式均为现浇井字梁楼盖体系，但是现浇井字梁楼盖顶板体系存在顶板混凝土、钢筋用量大、模板支撑体系复杂，造价高、工期长等缺陷。

E区车库单体面积约1.2万平方米。通过对国内外车库顶板结构形式的实地考察和资料查阅，混凝土叠合箱网梁大体量地下车库楼盖技术具有自重轻、承载力高、整体性好等优点，可以大大降低工程投资成本和节约工期，是实现大跨度、大空间的技术手段，并且该技术已经开始在国内大中型城市中得到推广和应用，所以项目公司决定在E区车库楼盖施工过程中采用此项技术。

项目完成后，不仅能够使自身受益，大大节约房地产开发的投资成本和开发工期。更重要的是能够从中寻找出一条适用于车库顶板结构的具有较好经济和技术效益的途径和经验，为在类似开发项目中的推广应用，形成一整套完整的施工工法，提供重要的实践数据与施工经验。

1 叠合箱网梁楼盖的技术性能推广

1.1 网梁楼盖是实现大空间建筑的技术手段

网梁楼盖很容易实现大跨度、大空间。非预应力结构可实现30m的跨度，满足建筑物多功能、多用途的需要。

1.2 下沉式庭院设计，改善了会所室内空间质量

网梁楼盖自重轻、承载力高，其性能优于现有混凝土结构体系。其折算厚度（折算实心厚度与楼盖截面高度之比）在25%～35%之间，节约钢材30%～40%，现浇混凝土量为一般用量的三分之一。

1.3网梁楼盖技术节约用地

由于网梁楼盖减少了结构的厚度，从而降低楼层高度，减少建筑物之间的距离或增加建筑物的层数。

1.4 节能环保

网梁楼盖保温隔声性能良好，加之楼盖减少了无效空间，降低了建筑的运行成本，所节省的钢材、水泥均是高能耗材料。2.5 节能环保。

1.5 节约投资

由于网梁楼盖技术节能、节材、节地、降低层高，顶板不用抹灰和吊顶，能直接减少工程造价。

1.6 缩短施工工期

网梁楼盖在工厂预制，减少了施工现场钢筋、模板和混凝土的工作量，从而缩短施工工期。

1.7 抗震性能好

网梁楼盖不同于一般实心板、空心板无梁楼盖，由于自重极轻且承载力极高，选择网梁楼盖的结构厚度可比无梁楼盖要高（达到宽扁梁的尺度），网梁楼盖肋梁钢筋构造形式与密肋楼盖相同而与无梁楼盖差别较大，其变形与受力形态与无梁楼盖有较大差别。与同济大学、上海交通大学联合进行的高层（9层、36m高，11.5m×12.5m柱网，无剪力墙）网梁楼盖动力试验研究结果表明，网梁楼盖具有良好的抗震性能。

1.8 整体性好

网梁楼盖通过一系列的构造措施，保证了网梁楼盖具有很好的整体性，多次的试验充分证明了这一点，主要表现在以下现象：

早中期受拉区裂缝并不出现在叠合箱与后浇肋梁的结合部位，极限破坏时结合部位的裂缝宽度也小于其他部位的裂缝宽度。

肋梁受拉筋与相应部位叠合箱内受拉筋的应变值始终保持一致，结合部位剪应力方向直到构件破坏也没有发现有错动现象。

2叠合箱网梁楼盖施工工艺

3 应用效果

叠合箱网梁楼盖计算在我项目车库工程中应用后，获得了很好的效果，具体表现在以下方面：

3.1 节约投资

工程采用叠合箱网梁楼盖技术，主体造价511元/m2，若采用现浇井字梁楼盖体系，工程主体造价622元/m2。叠合箱网梁楼盖节约工程造价111元/m2。

3.2 降低层高、增加净空

工程叠合箱网梁楼盖结构厚度为650mm，若采用现浇井字梁楼盖体系，最大井字梁高度需900mm。因此采用叠合箱网梁楼盖降低了梁板结构高度，增加了使用空间。

3.2 节能环保

网梁楼盖保温隔声性能良好，加之楼盖减少了无效空间，降低了建筑的运行成本，网梁楼盖所节省的钢材、水泥是高能耗材料。

3.2 缩短施工工期

由于网梁楼盖在工厂预制，减少了施工现场钢筋、模板和混凝土的工作，车库主体施工工期40d，若采用现浇井字梁楼盖体系，主体施工工期约为33d，缩短施工工期7d。

4 应用注意事项

经分析总结认为在应用过程中注意事项如下：

4.1为保证海绵胶条粘贴牢固，底模板应在海绵胶贴粘贴完成后，方可涂刷脱模剂。

4.2 海绵胶条应与模板粘贴牢固且位置正确，确保模板不漏浆。

4.3 叠合箱明箱、暗箱位置正确，不得错放箱型。

4.4 叠合箱预留钢筋与肋梁主筋的锚固应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204—2002)的规定。

4.5 不得在板上任意凿洞，板上如需要打洞，应用机械钻孔，并按设计要求做相应的加固处理。

4.6 施工要选用专业化的队伍，熟练的操作决定了叠合箱的施工质量和工程施工进度。

5 经济效益、社会效益分析

5.1 经济效益

5.1.1 现浇井字梁楼盖体系数据分析计算

钢筋价格：80 kg×5.5元/ kg（综合单价）=440元/㎡

砼价格：0.41m3×410元/㎡ （综合单价）=168元/㎡

顶棚腻子涂料：12元/㎡×1.2（梁侧壁）=14元/㎡

每平方米价格合计：622元/㎡

5.1.2 叠合箱网梁楼盖体系数据分析计算

钢筋价格：31 kg×5.5元/ kg（综合单价）=171元/㎡

砼价格：0.29 m3×410元/㎡（综合单价）=119元/㎡

叠合箱梁价格：(230+15+10)÷(1.12×1.12)=203元/㎡

顶棚腻子涂料：8元/㎡

叠合箱梁总包单位配合费：（230+15+10)×4%=10元/㎡

每平方米价格合计：511元/㎡

5.1.3 以上两种设计对比分析结果

以上两种方案因措施费用（如脚手架、模板、砼泵送、垂直机械等费用）、柱的费用及基础费用基本相同，所以只对比分析梁底以上实体部分的分部分项工程量价即可。

分析结果：

采用叠合箱梁要比传统的现浇钢筋砼梁板每平方米节省造价111元（622-511 =111元），1.2万平方米共计节约投资133余万元 。

5.1社会效益：

盖梁施工总结范文第3篇

[关键词]现浇混凝土 空心楼盖 施工技术

中图分类号：TU377 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）11-0192-01

就我国当前发展发展形势来看，建筑行业已经成为了现代社会发展中的主体产业，再加之科学技术水平的日益提升，越来越多先进的新技术、新工艺不断涌现出来。其中，现浇混凝土空心楼盖施工技术由于自身具备的诸多优点，受到了建筑行业的一直好评，尤其是在大跨度的建筑结构施工中，更是发挥了重要的使用性能，达到了十分理想的施工效果，真正实现了我国建筑工程节能环保的目的，是一种非常值得推广应用的施工技术。因此，本文重点对现浇混凝土空心楼盖施工技术进行了探讨。

一、空心楼盖简介

实际上，现浇混凝土空心楼盖施工技术的工作机理主要是在建筑结构按照相关规定要求放置埋入式内膜结构之后，通过在现浇混凝土在楼板表面建设出空心口盖。一般该项施工技术多用于内置模的现浇混凝土施工中，以此来承担建筑结构内部空间产生的压力，起到良好的抗压作用。并且，通过将建筑结构作用下产生的荷载重力分散到现浇混凝土结构中，进一步增强了建筑整体结构的牢固程度。

通常情况下，大多数的现浇混凝土在楼板一般是由浇钢筋混凝土纵横肋梁和内置模盒两部分共同组成。并且，如果空心楼盖中柱与柱之间有明梁时，属于明梁空心口盖，而无明梁时，则为暗梁空心楼盖。其中，相比于普通楼该结构中框架梁来说，明梁空心楼盖中的明梁并没有较大的区别，甚至在配筋与计算方面基本一直。但是，明梁空心楼盖最大的特点就是能够适用于较大跨度中的建筑结构施工中，而暗梁空心楼盖与明梁空心楼盖最大的差异在于，前者主梁是宽边暗梁，后者则是是双向工字形肋梁。无论是哪一种空心楼盖形式，其自身都具备了独特的优点和性能，他们在传力过程中，内置模盒中将会形成双向工字形肋，促使面板中承受的荷载重力传输给主梁结构，最后传递给柱，最终形成板、梁、柱三者构建的结构空间受力体系。

不论空心板中的填充体是筒体或箱体，还是两种结合的异形体，空心楼盖中板的受力均可以认为是工字形单元受力。在现浇钢筋混凝土楼板中预埋填充体，形成网格状的双向肋梁传力的空心楼板，大幅度抽空板中混凝土，降低楼板自重，减少了钢筋用量，但是空心板的总体刚度与普通板的刚度相差不大。它是由现浇钢筋混凝土框架暗梁（或明梁）、小密肋梁、现浇钢筋混凝土底板和面板以及模盒等组成的结构形式。

二、空心楼盖的特点

1、在现代建筑工程施工中，空心楼盖结构与框架剪力墙结构有着明显的区别。因此，施工人员在对空心楼盖结构进行施工时，不能完全爱用框架剪力墙结构的施工原理，应该根据工程实际需要，对其空间大小进行合理的设置。

2.在实际的施工过程中，施工人员要加强对建筑结构层高的控制，这种空心楼盖与普通楼盖相比来说，这一施工技术能够保证建筑总高度在不发生任何改变的情况下，还可以进行加层，促使建筑工程的经济效益得到最大化的实现。

3.空心楼板自身具备了良好的保温隔热作用，大大提高了建筑室内的舒适性，为人们创造了良好的居住环境。

4、空心楼盖除了具有施工工艺简便，价格成本经济的优点以外，还从一定程度上，降低了施工材料的不必要浪费，不仅降低了工程建设成本，还有利于加快工期进度。

5、因为空心楼板在实际应用过程中，将会呈现空腹状态，大大减轻了建筑结构的自身重量。并且，其在满足建筑结构受力需求的同时，也达到工程设计要求，充分保障了建筑整体结构的安全性和稳定性。

三.现浇混凝土空心楼盖施工方法

3.1施工工艺流程

①对拟建楼盖测量放线；②安装楼盖模板；③在模板上对框架主梁、柱帽、小密肋梁、内置模盒及预埋件安装位置定位划线；④框架梁钢筋、柱帽钢筋、肋间钢筋以及板底钢筋的绑扎安装及验收；⑤安装由专业厂家生产提供的合格模盒；⑥模盒抗浮措施处理；⑦模盒安装质量验收；⑧板面钢筋的绑扎安装及验收；⑨混凝土浇筑；⑩混凝土养护以及模板拆除。

3.2施工技术措施

3.2.1 模板工程

必须根据楼盖的总厚度、暗梁的宽度与平面具置作恒载取值，进行竖向和侧向稳定计算和板面竖向支撑架抗冲切计算设计模板、龙骨与支撑。按已经确定施工方案要求，总包负责底板支撑的搭设和模板的铺放和固定。钢筋混凝土梁、板的模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的2/1000～3/1000。模板铺好后，在模板上按设计图纸要求弹线放样，标出肋梁与模盒之间的位置，方便钢筋的绑扎和定位。

3.2.2钢筋工程

在铺设底面面板的钢筋前，肋梁区模板应该钻孔穿抗浮铁丝。对空心楼盖而言，施工质量的主要控制点是模盒的抗浮问题。那么根据模板上的放线，要合理布置内置模盒的抗浮控制点，根据不同的模盒形式，可随机处理，一般要确保空心板在浇注混凝土时模盒不能上浮。抗浮铁丝的直径应该根据实际工程确定，必须经过严格的检查确定。

3.3.3模盒的安放

（1）内置模盒被吊至安装楼层排放前，必须对其外观完好情况逐个检查。对有可能漏入混凝土物料者，均需进行封补、填塞后，方可使用。对板面钢筋安装之前损坏严重的内模，应予以更换；对板面钢筋安装之后损坏的内模，应采取有效的修补措施封堵。

（2）一般情况下，模盒位置是严格要求放线的。按设计图纸的要求，将对应尺寸的模盒安放在肋梁之间。铺放轻质模盒时，应搭设施工马道，并且保证模盒上面不能堆放重物。

（3）空心楼盖的预留水电线管盒应尽量布置在肋梁位置。不能布置在肋梁内的预埋盒可在相应的地方放置模盒及配件，管线可以布置在肋梁内。

（4）模盒的摆放原则：可以从梁边或墙边开始向另外一边应按布置平面图摆放标准模盒。在放置模盒时，确保模盒之间以及与暗梁、墙、柱之间的间距满足设计要求。

（5）空心楼盖在跨边不合模数处安放小尺寸的配套模盒盒等。墙边或梁边不能放置模盒而采取实心混凝土区域，设计者应设计配置构造钢筋。

（6）在对模盒进行拜访之前，应该事先将模盒表面的杂物清理干净。同时在模盒的安装过程中，加强对各肋边的控制，使其处于同一条直线中。

（7）内置模盒在安装的过程中，被破坏的模盒进行调整，将损坏小的可以考虑继续使用。验收合格后方可转序施工，并作好相关的隐蔽记录

四.总结

综上所述，可以得知，现浇混凝土空心楼盖结构作为现代建筑工程建设中常见的建筑结构形式，更多被应用于大跨度建筑结构施工中，不仅有效提高了工程施工质量和效率，还节省了施工材料的过量使用，降低了整个工程项目的施工成本。并且，由于浇混凝土空心楼盖结构施工技术具备节能环保的特点，能够为人们创造更优质的生活环境，充分满足了人们对于建筑物多样性使用功能的需求，有利于促进我国建筑行业的长远发展。

参考文献

盖梁施工总结范文第4篇

关键字：预应力盖梁、公路桥梁、盖梁设计，方法探讨

中图分类号： U448.14 文献标识码： A 文章编号：

引言

预应力混凝土够改善结构构件的裂缝和变形的性能。由于预加的应力消除了使用荷载下形成的多数裂缝, 相应的增加了混凝土结构的耐久性, 而且预应力的挠度一般与荷载挠度相反, 因此与普通混凝土结构相比, 其总挠度明显减小, 同时, 通过控制裂缝, 使混凝土的截面更为有效, 充分利用了混凝土的优点,从而在实际使用中, 就出现了比较大的跨高比梁。公路桥梁处于外露环境,要经受各种自然、人为因素以及车辆荷载等作用,构件一般都较大且重,限于施工场地和吊装等原因, 大多数公路桥梁采用后张预应力混凝土结构, 其主要形式有板式、梁式以及斜拉桥等。在一些桥面较宽、墩身较高的桥梁中，为了节省墩身及基础的圬工体积，常常利用挑出的悬臂来缩短墩身横向的长度。盖梁长度和宽度视上部结构的形式和尺寸、支座尺寸和布置以及上部构造中主梁的施工吊装要求等条件而定。

工程实例 随着交通行业的不断发展，旧桥的加宽改造不断的出现在工程建设项目中，某大桥的加宽改造方案是该城市绕城公路改造工程的主要控制点之一。根据建设方的要求，我单位根据对该桥的现有结构使用状况调查结果，进行了桥长、桥梁结构体系、上部连接、下部加固等多个技术问题的论证，最终确定了设计方案。 原某大桥中心桩号K12+070.005，上部结构为29X30米预应力混凝土简支空心板，桥梁全长876.0m，交角90度。桥面布置为净10.75+2X0.5米防撞墙，下部肋板台，柱式墩，桩基础。 改造后的此特大桥中心桩号K11+690.42，上部结构为38X30米预应力混凝土简支箱梁，桥梁全长1146.1m，交角90度。下部肋板台，柱式墩，桩基础。 预应力盖梁的方案选择：

由于原桥加长了270米，原桥29号桥台变成了桥墩，肋板台身需拆除，针对29号桥墩的处理设计了三个方案进行比选。

方案一：利用原桥29号桥台的桩基础，在原有桥台承台上接柱。因原29号桥台肋板台身的拆除，原桥29孔上部板梁势必拆除。考虑到拆除过程中对横隔板、铰缝等位置的损坏以及使用年限等因素，本次设计中废除原29孔空心板，改为预应力混凝土小箱梁。由于新设计的小箱梁梁高自重远大于原桥，且29号桥墩的柱中心与原肋板桥台的前排桩基中心相距约10cm，上部结构的恒载基本全部传至该排桩基础上（原桥桩径0.8m），竖向力显著增加，原桥桩基础的桩长及配筋已不能满足新桥的使用要求，故此方案没有采用。

方案二：采用不同跨径上部结构的方式避开原29号桥台桩基础。由于考虑工期紧张，且不同的模板将增加工程造价，且需要设置过渡墩，施工繁琐，故本方案没有采用。

方案三：不再利用原桥桩基础。为避开原29号台处的基础影响，设计重新布置了现29号桥墩的桩基位置，将其中一个桩基设置从原桥两个桩基础中穿过，并避免盖梁的悬臂过大。综合考虑，设置了如下的盖梁尺寸。由于盖梁悬臂达到3.91米，使用普通钢筋混凝土盖梁则截面高度很大，自重大，配筋率大，不符合美观、经济等设计要求，故将29号桥墩盖梁做成预应力盖梁，大大降低了盖梁的设计高度，且减少了普通钢筋的数量。预应力盖梁设计时按部分预应力A类构件计算。

预应力盖梁的计算是不需要建立全桥模型的，上部梁计算时可以将永久荷载作为均布或集中荷载直接作用于梁体单元上，而预应力盖梁计算时上部永久荷载是不能直接作用于梁体单元上的。考虑到成桥状态后，上部结构的荷载将通过支座传递到盖梁上，故在盖梁设计中，可以将上部梁的计算结果直接应用在盖梁计算中，即将上部梁计算的支承反力作为集中荷载在施工阶段中作用在盖梁对应梁体支座位置而设立的节点位置上，此支承反力为成桥内力，已经包含了上部梁体自重、永久荷载、收缩、徐变和预应力效应，比较符合成桥使用后的实际情况。

三、预应力混凝土盖梁工程特点

1、预应力筋张拉控制难度大、要求高。盖梁预应力筋设计一般采用后张法，束数较多，分单向、双向两种张拉方法，有时单向和双向张拉两种方法交叉使用，但在施工时均有预留张拉孔道、张拉前穿束、端头锚固在梁体内等工序。另外，按照设计要求盖梁预应力筋张拉分3次完成，第1次在盖梁混凝土强度达到100%，第2 次在桥梁安装之后，第3次在桥面铺装及护栏施工之后。整个张拉过程时间跨度大，要求盖梁施工不能出丝毫差错。

2、墩柱间距长，盖梁长度大，正负弯矩共存于一个结构杆件，预应力管道布设复杂，加大了施工难度。

3、底模支撑难度大。底模支撑在施工现场主要有墩柱上部预埋鹰臂支架、万能杆件拼组支撑、满堂式支架、贝雷支架等结构形式或以上几种形式组合的支撑方式。其主要制约因素：一是支撑点地基承载力小，即使进行换填处理，有时也难以避免不均匀下沉；二是盖梁底模安装要留设适当的预拱度，以消除因施工荷载和盖梁自重引起的下沉；三是对各种支撑杆件，必须经过验算，要完全满足荷载的要求才可实施，必要时须对支撑做静载试验，观测支架的弹性压缩和非弹性压缩值；四是脚手架等支撑结构的拆除要分区划段顺序、对称间隔组织进行。

4、盖梁混凝土体积大，浇注难度大。

5、施工监测是高架桥后张法预应力混凝土盖梁施工全过程的关键工作之一，主要应做好支撑脚手架在设计荷载作用下的沉降观测、混凝土配比组成设计及其实体的技术质量检测、张拉应力自身各项技术参数以及因此引起结构本身和邻近结构环境的监测、监控等工作。

四、预应力砼盖梁的受力特点

盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的恒载和活载就是通过它传递给墩柱和基础的。盖梁设计是桥墩设计中一个很关键的部分，工程实践中也确曾出现过盖梁方面的设计问题，因此有必要提高设计人员对盖梁的认识。

盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。与外加荷载相比，盖梁自重引起的结构内力很小，盖梁上的绝大部分荷载是由其上梁体通过支座传递来的集中力，其中汽车活载引起的内力约占总内力的30％。

预应力盖梁的预应力在施工阶段和正常使用阶段也应该看成是外荷载，预应力施加的时间和大小是非常关键并需要严格控制的。

五、预应力砼盖梁的计算要点

盖梁计算的要点就是计算模型的简化，其中包括：单元的简化、荷载的简化和边界条件的简化。

1、单元的简化

根据盖梁的几何尺度及其以弯矩、剪力、轴力(预应力引起)为主的受力特点，将它模拟成平面杆单元比模拟成体单元不仅计算简单许多，总体上也完全能够满足控制要求。尽管局部区域(如墩柱与盖梁连结处及支座垫石附近)应力可能偏差较大，但这些通常可以通过熟悉的构造措施来处理。因此除非特殊需要，一般将盖梁用平面杆系有限元模拟是可行的。

2、荷载的简化

盖梁施工总结范文第5篇

关键字 空心薄壁高墩施工支撑

1、工程概况

雅泸C8标松林头大桥为上部结构预应力砼连续T梁和预应力连续箱梁桥；主桥墩上部为40mT梁，下部结构为整幅双柱式变截面空心薄壁墩墩、方桩基础，墩柱间由工字形空系梁和矩形地系梁连接。空心墩形状为带10厘米圆弧倒角矩形。每个主墩有二个空心墩柱，共有14个空心墩柱。薄壁厚度为40厘米，空心墩顺桥向宽由下至上按80：1渐变成230厘米，横桥向为固定宽度230厘米。墩顶部为嵌入式盖梁，上部为40米预制T梁结构。空心墩最大高度为12号墩，柱高度为53.5米，13号墩最低，柱高度为42.5米。空心墩砼标号为C40，混凝计2710m3，系梁，盖梁砼标号为C40，混凝土方量为1476.22 m3。

空心墩示意图

本桥的7-12号墩为采用三个空腔，一道地系梁二道工形系梁；13号墩采用二个空腔，一道地系梁一道工形系梁。

2、模板与支撑

空心薄壁墩施工采用翻模施工，空系梁、墩柱实心段及盖梁施工采用组合钢模，因空系梁、盖梁比较高，采用钢管支架搭设模板支撑系统，要耗用很多的钢管及人工。从成本考虑不经济。因此考虑用工字钢搭设模板支撑。

在墩柱施工到离空系梁底即墩柱实心段处120cm时每个墩在系梁侧预留出2个13×26cm，深35cm的预留孔，在施工空系梁或盖梁时穿入60cm长的I25的工字钢，在其上放置I32工字钢作为系梁或盖梁模板的支撑系统。在I32工字钢上安放5根I40a工字钢，工字钢之间用钢筋（间距2米）予以连接，在工字钢上铺设方木。沿路线前进方向预留两个15cm的圆孔，施工系梁时，距离系梁底向下52cm,在孔内插入13cm钢棒，并在其上安放I25的工字钢作为墩柱实心段的模板支撑，工字钢用对拉杆25cm的连结。施工盖梁时，预留孔距离盖梁底向下88cm, 在孔内插入13cm钢棒，并在其上安放I40的通长工字钢作为墩柱实心段模板及悬臂端支撑，工字钢用25cm的对拉杆连结。

系梁、盖梁支撑系统平面布置图

盖梁支撑系统立面布置图

盖梁支撑系统立面布置图

3、系梁支撑计算

本标段系梁截面为工字型系梁，截面面积为2.8m2。系梁长为1190厘米。

3.1荷载计算

1、混凝土及模板支撑荷载

方木取7.5KN/m3、钢模板取1KN/m2，40a#工字钢、按含钢筋量较高砼取26KN/m3。工字钢先假定为5根，按图示进行布置，单位重q=662.5N/m。

2、施工人员和施工料具行走或堆放荷载

计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载取2.5KPa验算。

3、振捣砼时产生的荷载

主要是计算支撑梁，竖向荷载取为2KPa。

综上，总荷载为：

综上，竖向荷载为：

竖向分布荷载为： KN/M

3.2系梁底主梁截面计算

3.2.1主梁受力简图如下：

纵梁图 端部横梁图

3.2.2 墩柱预埋工字钢大小计算

支点反力=46.8×11.9/2=278kN

A=278×103/(85×106)=0.003271m2=32.71cm2

钢锭直径=sqrt(32.71×4/3.14)=6.5cm

弯矩Mmax=278000×0.15=41.7kN•m

抗弯矩W= Mmax/f=0.0417/145=288cm3

根据抗弯矩数值，在墩柱上埋两根I25a的工字钢。

其截面特性为：面积A=48.5cm2，惯性距Ix=5020cm4，抗弯矩Wx=402cm3，回转半径Ix=10.18cm。

3.2.3 先拟订采用5根I40工字钢作为支撑梁

其截面特性为：截面尺寸 b=142mm，h=400mm，d=10.5mm，单位重q=662.5N/m。

为简化计算，按如下均布荷载公式计算：

跨中弯矩为： kN•m

Wx≥ = =5445cm3

跨中扰度为：

=0.0045m

允许扰度按下式计算：

，满足要求。

3.3 系梁端部支撑横梁受力计算

按上图布置,F=1113.1/2/5=111.31kN，L=1.5m

跨中最大弯矩为： =5FL/4-FL/4-FL/2=5*111.31*1.5/4-111.31*1.5/2-111.31*1.5/4=83.5 kN•m

Wx≥ = =548cm3

横梁采用I32a工字钢，满足要求，其截面特性为：

面积A=67.156cm2，惯性距Ix=11100cm4，抗弯矩Wx=692cm3，回转半径Ix=12.8cm。

4、盖梁支撑计算

本标段盖梁截面T型盖梁，截面面积为3.73m2。截面最大柱中心距为1190厘米。

盖梁截面图

4.1荷载计算

1、混凝土及模板支撑荷载

方木取7.5KN/m3、钢模板取1KN/m2，32a#工字钢0.527KN/m、按含钢筋量较高砼取26KN/m3。工字钢先假定为4根，分两边进行设置，单位重q=527.2N/m。

2、施工人员和施工料具行走或堆放荷载

计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载取2.5KPa验算。

3、振捣砼时产生的荷载

主要是计算支撑梁，竖向荷载取为2KPa。

综上，总荷载为：

盖梁混凝土重量

F1=7.3×1×24=175.2kN

F4=527.2×24×4=50.6kN

综上，竖向荷载为：

竖向分布荷载为： KN/M

4.2 盖梁梁底横梁截面计算

4.2.1 横梁受力简图如下：

横梁受力简图

4.2.2按照《路基施工计算手册》，拟采用5根I40工字钢作为支撑梁。

为简化计算，按如下均布荷载公式计算：

跨中弯矩为： kN•m

Wx≥ = =4609cm3

跨中扰度为：

=0.013m

允许扰度按下式计算：

，满足要求。

4.2.3 墩柱预埋钢锭大小计算

悬臂端支点反力=112.1*3.65/2=205 kN

悬臂端最大弯矩Mmax=205×3.65/2=374kN•m

抗弯矩W= Mmax/f=0.374/145*106=258cm3

用40cm的工字钢作为支撑梁；

梁墩柱间的盖梁：

支点反力=112.1*11.9/4=334kN

A=334×103/(85×106)=0.003882m2=38.82cm2

弯矩Mmax=334000×0.15=50kN•m

抗弯矩W= Mmax/f=0.05/145*106=345cm3

按图示布置支撑系统，符合要求。

结束语：考虑到本合同段空心薄壁墩比较少，且盖梁利用的模板支撑梁为I40的工字钢，为了利用本合同段的现有材料，采用此方案以节约成本，同时可以减少搭设支撑系统得人力和物力。

参考文献

1、《路基施工计算手册》；

2、四川雅泸高速C8标施工设计图纸

3、公路桥涵施工技术规范