混凝土技术范文精选

前言：在撰写混凝土技术的过程中，我们可以学习和借鉴他人的优秀作品，小编整理了5篇优秀范文，希望能够为您的写作提供参考和借鉴。

混凝土技术范文第1篇

[关键词]开洞工程无粘结预应力混凝土板剔除预应力筋放张加固

北京市丰台区花乡农工商联合总公司新建的工农业产品展销厅工程总建筑面积44561．87m2，分为A、B两栋。其中A栋建筑面积40124．87m2，地下l层，地上3层，标准层高为4．2m，楼盖采用无粘结预应力混凝土扁梁、板结构，柱网尺寸为9000mm×9900mm、9900mm×9900mm，扁梁宽有1000、1200mm两种，高均为500mm，板厚200mm，板内无粘结预应力钢绞线为双向曲线布置。

1开洞工程概况

该工程主体结构无粘结预应力混凝土扁梁、板施工于1998年l2月全部完成。l999年初建设单位在审批时，认为门厅高度太低，因此要求将1、2层1／A—B、l2一l3轴之间的无粘结预应力混凝土顶板剔除。即要在9000mm×8100mm柱网内，沿3道无粘结预应力混凝土扁梁和1道非预应力混凝土边梁的边沿将无粘结预应力混凝土平板全部剔除，并将与剔除部位相关的顶板预应力恢复，洞口尺寸为8000mm×7450mm(见图1)。

开洞工程混凝土的剔除由曼德新技术钢筋混凝土钻孔工程部承担，无粘结预应力筋的切断、放张、重新张拉由北京市建筑工程研究院预应力所完成。

2开洞工程难点及特点

2．1架木支撑系统支搭工程量大

准备开洞时，结构工程已完工，架木已拆除，并且材料全部撤离现场，但剔除前，地下室至地上2层顶板的剔除部位及其相关的顶板的架木支撑需恢复原预应力筋张拉前的支搭方案，按原方案估算，仅支撑管就需要2．6万根，如此大的架木支撑系统支搭工程量，给开洞工程施工和建设单位的资金投入带来较大困难。

2．2剔凿难度大

由于在混凝土板剔凿过程中，对预应力筋的铺放准确位置难以确认，并必须保证预应力筋不受任何损伤，难度相当大，因此，为避免剔断预应力筋时，造成无法重新张拉，剔凿只能远离扁梁边寻找筋位。

2．3重新张拉预应力筋的张拉端部加固处理措施难度大

开洞过程中，与洞相关的预应力筋切断、放张后，还需重新张拉，原一端张拉和两端张拉预应力筋切断后张拉端分别设在B和l2、l3轴扁梁边，由于预应力筋放张和重新张拉时，张拉端端部混凝土强度很难满足施工要求，因此，必须进行加固处理，确保张拉工艺的顺利进行。

2，4预应力筋切断回缩量大

开洞位置板12—13轴间需切断预应力筋共计27束合15钢绞线，为一端张拉，张拉端设在l／A轴非预应力边梁上，固定端埋设在2号楼梯梁内，长度约为18m；1／A一B轴间预应力筋为23束øj15钢绞线，长度约为63m，为两端张拉，张拉端分别设在9、16轴伸缩缝预应力边梁上。两种筋的张拉伸长值分别约为120mm和380mm，因此，切筋和放张时会产生较大回缩，特别是1／A一B轴间筋。为避免操作过程中出现安全质量事故，确保缓慢放张，放张前必须制定技术措施。

3开洞工程施工，

3．1板底支撑系统的搭设

在确保施工安全和禁止破坏洞口四周梁及其相关板的前题下，在开洞剔除混凝土板前，需进行梁板支撑系统的搭设，其应支撑部位为地下室，1、2层开洞部位的混凝土板及其四周梁(即1／A—B轴与12—13轴间板及四周梁)和与开洞相关的混凝土板(即1／A一B轴间9—12轴、13—16轴间的板及B一C轴间12一13轴间的板)。

为尽量减少搭设工程量，经过认真研究分析制定了分段进行混凝土板剔除、预应力筋的切断、放张、张拉端面处理、重新张拉的施工技术方案，并确定了两种支搭方案，即地下室，1、2层顶板剔除部位板及其四周梁的支撑系统仍采用原满堂红支搭方案，其它相关板选用对角线双排架木支搭方法，支撑系统布置如图2所示。

3．2预应力混凝土板的混凝土剔除

3．2．1剔除顺序

先剔除沿B、12、13轴扁梁边的3道板缝，板缝宽度为l一1．5m，待预应力筋切断、放张和重新张拉处理完毕后，再剔除非预应力梁边的板缝混凝土，最后将中间板混凝土破碎后清除。

3．2．2剔除技术要求

(1)混凝土的剔除选用人工剔凿和机械钻孔两种方法。扁梁边预应力筋由于离梁板面较近，因此必须采用人工剔凿，剔除方向由远离扁梁边向扁梁边，待确认预应力筋的准确位置后，再向梁边剔除。在剔除过程中，严禁在梁边处剔断预应力筋。

(2)剔除过程中，由于月轴扁梁边张拉端端部承压面的加固处理方法较复杂，且处理时间较长，因此在3道剔除板缝中，先剔月轴，后剔12、l3轴板缝。每道板缝采取分段剔除、切筋、放张、端面处理、重新张拉的方法。分段方法为先中间后两侧对称进行，每段长约lm左右。

(3)混凝土剔除时，严禁破坏扁梁混凝土，剔除后应确保扁梁边混凝土表面平整，并需用高标号水泥砂浆抹平，确保放张工序正常进行。

(4)混凝土剔除中，扁梁边板上部非预应力筋应尽量保留，下部非预应力筋需全部保留，预留长度不应小于200mm，供张拉端加固角板和端部封堵后浇外包混凝土小梁与扁梁连接用。

3．3预应力筋切断

3．3．1切断前准备

(1)割除无粘结预应力筋外包塑料管后，在被剔出B轴板缝内预应力筋两端混凝土扁梁边和板端面及12、13轴板缝内的扁梁边分别安装工具式开口垫板(见图3)及开口式双缸千斤顶。为防止放张时由于预应力筋回缩造成千斤顶难以拆卸，l／A一B轴向筋和9—12、13—16轴向预应力筋所安装的双缸千斤顶活塞出缸尺寸分别不小于80mm和180mm。

(2)在预应力筋切断位置左右各100mm处，用铅丝缠绕并绑牢，避免断筋时由于预应力筋回缩造成钢绞线的各丝松散。

3．3．2切断预应力筋

(1)用气焊烘烤预应力筋切断位置，并切断预应力筋。切筋位置应保证预应力筋重新张拉时外露长度、预应力筋放张后的回缩尺寸及烘烤区长度，故l／A一月轴向筋和9—12、13一l6轴向筋的张拉端预留外露长度分别不小于650mm和800mm。

(2)切筋的技术要求①预应力筋的切断A匝序与混凝土剔除顺序相同；②切断前，应先检查该筋原张拉端、锚固端混凝土是否出现开裂和其它质量问题，并注意端部封挡；③烘烤、切断预应力筋时，严禁在该筋对面及原张拉端、固定端站人；④烘烤过程中，应注意防火，并注意避免预应力筋淬火造成强度降低。

3．4放张

预应力筋切断后，回油并拆除双缸千斤顶及其工具式开口垫板。

3．5张拉端端面加固处理

3．5．1B轴张拉端端面处理

l2—13轴间预应力筋与Bi轴无粘结预应力扁梁箍筋平行，并在其架立筋上面设置通过，预应力筋在B轴扁梁边张拉端的端面混凝土的保护层仅有30mm，同时由于浇筑混凝土时振捣时间过长，造成钢筋保护层为素水泥砂浆，重新张拉时张拉端端部强度不能满足张拉要求，仅用很小的张拉力预应力筋就被拉翻，所以预应力筋重新张拉前必须进行张拉端面加固。加固选用角形钢板(见图4)，操作方法如下：①用结构胶粘牢角形加固钢板，并用5条Ø18mm膨胀螺栓固定；②角形加固钢板与被剔除预应力混凝土板底预留非预应力筋焊牢。

3．5．212、13轴张拉端面处理

1／A一B轴间预应力筋与12、13轴扁梁箍筋平行，并在其架立筋下面设置通过，预应力筋在12、l3轴张拉端面混凝土保护层厚度大于50mm，重新张拉时张拉端端部强度能满足张拉要求，因此扁梁边张拉端丧面混凝土用高标号环氧砂浆恢复平整，预应力筋切断、放张后，将承压板用结构胶粘牢并重新张拉，承压板如图5所示。

3．6重新张拉

(1)安装锚具、穿心式千斤顶。并进行张拉。

(2)张拉技术要求如下：①张拉顺序同剔除方案相同：②预应力筋标准强度人，fptk＝1860N／mm2，单束预应力筋张批控制应力口σcon＝1302N／mm2，锚具为单孔楔型锚；③张拉机具在使用前，必须进行标定；④施工时，超张拉3％；⑤预应力筋全部张拉完毕后，方可拆除梁、板底面支撑。

3，7浇筑外包混凝土梁

(1)预应力筋张拉完毕后。锚具外预应力筋的预留长度为200mm，并用水管将其拆散，锚具外预应力筋直线长度不允许小于30mm。

(2)预应力筋张拉端外包混凝土梁尺寸为214mm×214mm。钢筋为4ø12。箍筋为ø6@200mm,箍筋与扁梁边原保留板钢筋连接，混凝土为C30，其作法如图6所示。

4开洞工程小结

(1)预应力筋施加预应力时，其张拉端部承受的应力大小与锚具的分布、承压板在端部的位置及面积大小等因素有关，故预应力筋重新张拉前，应根据张拉端部的实际情况进行研究分析，并提出切合实际的加固方案。

混凝土技术范文第2篇

关键词：道路桥梁施工；钢纤维混凝土；技术特点

近年来，我国经济的发展也带动了城市化进入了快速发展的时期，人们对建筑施工质量的要求也达到了新的水平。随着公共基础设施建设的大力推进，建筑技术的不断进步，钢纤维混凝土技术应运而生。钢纤维混凝土技术就是在施工过程中，在混凝土中加入固定量的短钢纤维以增强混凝土的抗拉强度以及承载能力。由于钢纤维在混凝土中均匀乱向分布，对控制普通混凝土中裂缝具有明显的优势，能显著提高混凝土的韧性和强度，有效提高其承载能力、抗冲击性、抗裂性。因此，钢纤维混凝土目前已广泛应用于我国道路桥梁等基础设施的建设，具有重要的现实意义。

1钢纤维混凝土概述

钢纤维混凝土是利用钢纤维降低混凝土中内外力作用下产生的裂缝数量以及膨胀的作用。在作用的早期阶段，水泥基材作为承受混凝土外力的主要载体，出现裂缝后，钢纤维成为载体的主力，该阶段下的钢纤维受力也是有临界值的，超过后材料也将出现较大的变形，破坏材料。同时钢纤维混凝土具有很多方面的优势，其自身抗疲劳和抗压缩特性良好，与普通混凝土相比，可以极大得改善其物理性能，比如增加强度、重量比；大大提高拉伸、弯曲、极限强度；具有很好的抗裂性、耐冲击性等。通过在混凝土中加入适当比例的钢纤维并充分混合均匀，对于道路和桥梁的施工都具有十分重要的实际意义。比如桥梁常由于其重量过大而引起塌陷，如果科学合理地使用钢纤维混凝土材料，就可以有效减少其重量，还能大幅度改善由于温度变化引起的裂纹。另外钢纤维混凝土还具有很强的抗剪切性和抗霜冻耐磨性，具有显而易见的工程优越性。

2钢纤维混凝土施工技术

2.1选择合适的钢纤维材料道路桥梁的施工质量很大程度取决于施工技术，因此在进行钢纤维混凝土施工时，对于钢纤维品种选择，其强度应该和基材强度差不多，拉伸极限应超过480MPa，钢纤维含量在0.46%～1.96%，钢纤维直径通常控制在0.42～0.65mm，最小直径不能小于0.38mm，其长度不能太长，使其长径比能保证钢纤维的机械性能符合施工要求，控制在45～75。另外钢纤维在进行搅拌前需要先与细骨料定量混合均匀或选择较粗直径、更好材料的纤维，重要的是保证钢纤维易分散的特性。2.2设计合适的配料比和分散装置钢纤维混凝土的配合比例应遵循普通混凝土拌合料设计原则进行，也可以根据施工现场的实际情况进行试验，确定混凝土具体的配料比。混凝土和钢纤维的均匀混合也是非常重要的一个环节，为了确保钢纤维和混凝土混合前前保持均匀分散，钢纤维可以通过分散器进入混合器，保持分散机的功率为0.75～1.0kW，分散力优选为20～60kg/min。2.3严格控制搅拌时间对于混凝土和钢纤维的搅拌时间的控制，在搅拌机内要把混合的材料进行干燥搅拌1min。适当加入外加剂或减水剂再湿拌达2min左右，改善混合料，提高施工质量，还能减少水泥用量。2.4选择合适的搅拌机钢纤维混凝土搅拌机有双锥反转出料搅拌机和强制搅拌机两种类型，通常情况下低搅拌功率对增加搅拌机的使用寿命非常有益。当纤维含量高或者坍落度小时，可以适当选用较低的搅拌功率避免混合器过载，延长其使用年限。2.5合理浇注和振捣为了保证钢纤维混凝土良好混合，浇筑和振捣这两个过程很有必要。首先钢纤维混凝土浇注必须连续，而且做到隐藏浇注接头，每次倒料要压在15～20cm以保证钢纤维混凝土的整体连续性。另外，振捣时需要使用插入式振动棒，使钢纤维朝向振动棒的振动方向聚集，形成团簇效应，还可以使用平板振捣器以保证钢纤维的二维分布。在振捣过程中为了保证混凝土的边缘致密，应该让钢纤维纵向带束排列，利于板体传递收缩应力、温度应力和载荷，还需在振捣后将混凝土表面做好抹平光滑工作，压实暴露的钢纤维，防止暴露的刚纤维生锈。2.6做好成型后的维护工作钢纤维的组成包括粗骨料、大砂率，加上一般情况都是乱向分布，不太美观。基于这方面考虑，可以使用真空吸水工艺对钢纤维混凝土路面进行机械平整，防止钢纤维暴露；还可以使用压纹机用来防止尼龙纤维暴露的现象。2.7运输方面对于钢纤维混凝土的运输，考虑到会影响坍落度、含气量以及混合物稠度，应采用泵送。在不能使用的条件下，则应尽量减少运输距离，增大出料口，以防止出现运输过程中的重力下沉，导致钢纤维拌合均匀较差，从而节约成本。

3道路施工中钢纤维混凝土技术的应用

钢纤维可用于减少路面厚度和减少纵向接缝量，而钢纤维混凝土的优势也很明显，如良好的抗冻耐磨性、横向缩缝少，对延长路面使用寿命大有益处，因此在道路施工中已被广泛使用。但同时由于其铺设的薄厚度以及数量少的水平收缩接缝，在施工中道路的使用较为频繁，具有很多类型。3.1复合型钢纤维混凝土路面顾名思义，复合型钢纤维混凝土路面不只一层，通常表现为两层式或三层式，两层型是底层为普通混凝土的道路的上层铺设40%～60%全厚的钢纤维混凝土；三层型是在上下两层钢纤维混凝土的中间再加一层普通混凝土。尽管结构和施工过程比较复杂，需要相关施工人员具有丰富的施工经验，但是这种结构的路面更耐用，通常三层复合型钢纤维混凝土路面应在极端条件的地区使用。另外，这种复合型钢纤维混凝土需要较高的施工成本，通常适用于高度机械化的地区使用。3.2全截面钢纤维混凝土路面全截面钢纤维混凝土对路面厚度的控制，可取普通混凝土道路的46%～52%，一般为50%左右；钢纤维含量范围为0.79%～1.18%，一般为1%左右；通常不会设置纵向缝隙，而横向缝隙之间的空隙最好控制在20cm左右，距离最大不能超过0.5m。3.3碾压钢纤维混凝土路面碾压钢纤维混凝土路面的主要施工方法是沥青混凝土路面的施工方法，将钢纤维置于混凝土中，轧制成型混凝土路面。这种将钢纤维放置在碾压混凝土的方法，可以改善碾压混凝土的力学性能，有效提升路面的韧性和强度，但目前对实现压实度和平整度的统一还存在一些难度。3.4钢纤维混凝土罩面钢纤维混凝土罩面在道路施工中的作用为修复受损的混凝土路面，维修和养护旧的混凝土路面。钢纤维混凝土本身具有良好的建筑材料塑性，对提高混凝土的抗拉、抗弯、抗裂性能都很有帮助。因此，采用钢纤维混凝土罩面修复路面是提高路面的性能和使用寿命的有效手段，不仅减薄表层的厚度、扩大接头间距，而且节省工程造价，具有一定的经济效益和社会效益。钢纤维混凝土罩面包括结合型、直接型、分离型三种，结合型是指将新旧混凝土表层相互作为一个整体结合起到增强整体结构的强度作用；分离型是指新的覆盖层单独作用，不和旧的混凝土粘结，中间还设置了隔离层，独立的层面分别发挥作用；直接型是指将钢纤维混凝土直接加在旧的水泥混凝土表面层，这种方式多用于修补损坏程度较小的旧水泥混凝土路面。

4桥梁施工中钢纤维混凝土技术的应用

4.1改善桥面铺装钢纤维钢筋混凝土作为桥面铺装层具有很多好处，可以有效地加强桥体的刚度和弯曲强度；大大提高桥梁的舒适性和抗裂性等，延长了桥梁的使用年限；改善了桥梁的受力状况，使桥梁能更好地发挥其功能，保证了较高的施工质量水平。对于钢纤维混凝土桥面铺装，其厚度是正常厚度的一半，包括两层和三层结构，两层结构是指钢纤维混凝土作为上层、普通混凝土作为下层；三层结构是指上下层为钢纤维混凝土，中间层为普通混凝土，这种结构施工过程更复杂，具有一定的施工难度，因此采用两层铺设的结构较多。4.2加固桥梁部分结构由于长时间的负荷作用，桥梁难免存在一些问题，比如出现裂纹、表面剥落等，对桥梁结构进行加固十分有必要。桥梁施工中通常采用剪切钢纤维和切削钢纤维两种钢纤维材料，应控制两种材料的产量在1.0%以下，还可以采用转子Ⅱ型喷射机进行钢纤维混凝土喷涂。这种方式是一项有效的科学的技术措施，对提升桥梁的抗震性、满足桥梁结构的总体需要大有益处。此外，为了改善表面的区域下落现象，可以利用钢纤维钢筋混凝土进行部分区域加强工作，使用硫铝酸盐与TS型速凝剂快硬水泥，防止桥梁出现裂缝，在混凝土表面喷砂或凿，增强新旧混凝土完整性。4.3强化钢筋混凝土桩对桩顶或桩尖部分使用钢纤维混凝土可以大大提高桩的穿透性，一方面，能对其抗冲击强度和韧性有一定程度的提高，还能有效降低冲击频率；另一方面也能防止桩尖在打入设定深度之前出现破裂现象，有效地提高了桩尖进土的深度，显着提高打击速度。但是对桥梁整体使用钢纤维混凝土需要巨大的资金成本，因此可以对桩身采用预应力钢筋混凝土或非预应力钢筋混凝土，用于节约施工成本。

5结束语

综上所述，随着我国的道路桥梁建设中不断更新的施工技术，钢纤维混凝土作为一种新型多相复合建筑材料，在抗压、抗弯、抗拉、抗冲击、抗裂等方面发挥了巨大的优越性，因而被企业青睐广泛应用于道路和桥梁施工，对提高建筑施工质量水平意义重大。我国目前钢纤维混凝土技术还处于起步阶段，其理论和应用还有待完善，仍然需要更多的技术人员及专家进行不断探索和研究，优化和改进该技术。文章通过钢纤维混凝土技术在道路和桥梁施工中的具体应用和施工技术的分析，希望能为钢纤维混凝土施工人员中提供一些借鉴。相信在不久的将来，钢纤维混凝土技术将会越来越完善，更加广泛地用于道路和桥梁建设。

参考文献：

[1]林凡康.道路桥梁施工中钢纤维混凝土技术的实际应用分析[J].住宅与房地产,2016,(3):226.

[2]何余良.多梁式钢—混凝土组合小箱梁桥受力特性及试验研究[D].浙江大学,2014.

[3]韩春雨.预应力钢纤维混凝土拼装墩的抗震性能研究[D].重庆交通大学,2013.

[4]贾方方.钢筋与活性粉末混凝土粘结性能的试验研究[D].北京交通大学,2013.

[5]张健.道路桥梁施工中钢纤维混凝土技术应用研究[J].北方交通,2012,(12):99-100.

混凝土技术范文第3篇

2002年12月6日，“现浇混凝土空心无梁楼板中的应用技术”[2]通过了建设部科技发展促进中心的评估，获得建设部科技成果评估证书（建科评[2002]063号）。评估单位认为，该项成果可广泛适用于大跨度、大空间、大荷载的建筑中。与传统技术相比较，可节省混凝土量，降低综合造价。该成果主要适用于学校、桥梁、阅览室、办公写字楼、商场、厂房、地下停车场、大开间住宅等项目。目前发展趋势看好，前景无限，与人民生活紧密相关，符合国家产业政策。该项成果的普及推广将可产生不可估量的综合效益。2002年，现浇混凝土空心无梁楼板技术这一科技成果在第十届中国专利新技术新产品博览会上获得金奖并被英国大不列颠国际专利开发中心授予国际发明金奖。目前，全国已有几千万平方米的建筑采用了该结构体系。应建筑发展的需要，由中国建筑科学研究院主编的《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》于2004年12月完成，2005年4月1日正式实施。

现浇混凝土空心楼盖就是按一定规则放置埋入式内模后，经现场浇筑混凝土而在楼板中形成空腔的楼盖。“内模”即为埋置在现浇混凝土空心楼盖中用以形成空腔且不取出的物体[5].本工程采用的“内模”为BDF空心薄壁管，主要起到规范成孔形状的作用，不参与结构受力。当混凝土成型，达到设计强度后，内模也就完成了“工作使命”。

现浇混凝土空心楼板由于置入了内模，从而减轻自重，减少混凝土用量，增大了跨度，降低层高，且隔音隔热效果也很好。已在工业、民用建筑中应用了上千万平方米。

施工中应注意的几个问题

1、施工中起拱方式：模板是双向板应双向起拱，单向板应单向起拱，模板中心起拱高度一层在3～5‰之间，二层及二层以上模板中心起拱高度在2～3‰之间。

2、空心管运达到施工现场后卸车时不得直接往地面上抛，堆放要整齐，不得用较重物件对空心管进行砸和压，放在地面和钢筋上要稳定。安装空心管时必须轻拿轻放，在空心管安装过程中施工人员不得直接在空心管上面行走，在空心管上面行走之前应当铺设木板，不得直接在空心管上面堆放重物和其它作业。吊运安装时必须使用专用吊蓝吊运，严禁用缆绳直接绑扎空心管进行吊运，空心管被吊到安装楼层后应及时排放，不宜再叠层堆放[4].

3、震捣方法：在浇灌混凝土埋不宜在空心管上面堆积较多的混凝土，放完的混凝土应立即摊开震捣、必须坚持少浇勤震，防止楼板下面出现露钢筋现象。震捣混凝土时易选用d=30的震捣棒，不得使用平板震捣器[4].

4、空心管间距的控制：在浇灌混凝土之前可以用60×60的木方插在两个空心管之间，等到每肋的混凝土浇灌填满初凝后即可把木方拔出，再用混凝土把由木方形成的孔洞填平[4].

5、混凝土的浇注方法：应当横着空心管的方向进行浇灌混凝土，从板中心开始浇筑，随后从中心向周边扩散的浇筑方法，或者用固定内模的钢筋叉，叉住几排内模于浇筑振捣完成之后，抽出钢筋叉固定下一排，以此类推。

体会──空心楼盖技术在施工中的优势

在几年的工程管理实践中，一直接触的都是传统楼板的施工，跨度在6m~8m左右，柱距较小。在柱距的范围内，存在十字交叉次梁或平行的次梁，给工人施工带来很多不便。与传统楼板施工技术相比，空心楼盖施工技术的最大区别与优势是：

①工人施工中楼板的支模速度明显加快，整板铺放整块的模板，不用像传统楼板施工还要支几条次梁的模板；

②楼板区格内无次梁，模板基本上不用破坏，整块拼装，使模板的周转次数明显增加，大大降低了施工成本；

③钢筋绑扎比传统的施工方法要容易、快捷。因为传统的楼板区格内有几条次梁，梁板钢筋交叉处的绑扎非常繁琐，而新的技术带来新的施工方案。楼板格内无次梁，楼板的钢筋完全在一块大的整板上绑扎完毕，给钢筋工带来了非常大的便利条件，也减少了钢筋的截断工序和钢筋的损耗；

④拆模时，比传统施工快速方便，拆模时不用像以前有梁楼板不容易拆卸，拆卸后模板有碎块，破损比较多。新施工方案拆模板只要按顺序依次拆下，不费力气，模板完整，可以整体用到下一层去，减少损耗、降低模板成本。

⑤抹灰比传统楼板容易，如果施工过程质量控制要求严格，完全可以省略抹灰这道工序，直接打磨，刮腻子等涂刷涂料，节省人工材料和成本，也加快施工进度，效果非常明显。

总结

现浇混凝土空心楼板技术克服了传统预制混凝土空心楼板整体性差、跨度小、楼板出现裂缝、漏水，隔音不好等诸多不利因素。新技术的核心工艺是在现浇的楼板内放置永久的内模，节省楼板内不参与抗压抗拉等受力的混凝土，节省资源。由于整体浇筑，无缝隙，整体性受力非常好。因为中空楼板在教室上的隔音效果非常明显，学院新建项目在屋面板上也使用了现浇混凝土空心楼板，相信它的隔热作用非常明显。另外，现浇整体空心板，比原来传统的预制空心板，在跨度方面有重大突破。在8m～15m跨度内完全不用预应力技术，降低工程成本，加快施工进度。学院新建项目使用该技术，空间、隔音、平整，优点突出。

参考文献

[1]中国建筑标准设计研究院合编的《建筑产品选用技术。结构》。中国计划出版社。2004年

[2]现浇混凝土空心盖结构技术规程（CECS175：2004）。中国计划出版社。2004年12月

[3]鼎基建材（广西）科技开发有限公司《现浇混凝土空心楼板技术》。2003年

混凝土技术范文第4篇

关键词：无损检测技术超声回弹综合法电磁感应法混凝土强度

1概述

混凝土无损检测技术，是在不破坏结构构件的前提下，直接从结构物上测试，推定混凝土强度或缺陷以及钢筋位置，可对混凝土结构进行重复测试，它既适用于工程建设过程中混凝土质量监测，又适用于工程竣工验收和建筑物使用期间混凝土质量检定[1]。本文主要介绍超声回弹综合法和电磁感应法在建筑物结构混凝土质量检测中的应用，不妥之处，敬请指正。

超声回弹综合法[1，2]是以声速值、回弹值与混凝土强度之间的相关关系为基本依据，在自然状态下测试出混凝土的某些物理量，进而按相关关系推算出混凝土的特征强度。然而混凝土是一种多相复合材料，均质性较差，应用单一的无损检测方法(如单一回弹法或超声法)推算混凝土强度，因影响因素多，使推算的混凝土强度不能达到一定的精度。如果采用两种或两种以上的无损检测方法，获取多种物理力学参量，并建立混凝土强度与多项物理力学参量的综合相关关系，以便从不同角度综合评价混凝土的强度。由于综合法采用多项物理力学参量，能较全面地反映构成混凝土强度的各种因素，并且还能抵消部分影响强度与物理量相关关系的因素，因而它比单一物理量的无损检测方法具有更高的准确性和可靠性。

电磁感应法[3]是人工向混凝土构件发射脉冲电磁波并对其内部的金属物(如钢筋)产生电磁感应作用，从而使该金属物产生感应电流，于是在其周围形成二次电磁场，通过专业仪器观测感应电磁场的变化或异常即可确定混凝土内部钢筋的位置和埋深(即保护层厚度)。

2检测方法与技术

2.1超声回弹综合法

首先选定待测混凝土构件，并按规程或有关规定布置一定数量的测区(测区尺寸为20×20cm2；相对应的两个20×20cm2方块视为一个测区)，然后按图1布点方式进行回弹值、超声声速值的测试(对于同一测区宜先进行回弹测试，后进行超声测试)。

2.1.1回弹法

在每个测区相对应的两个测面上分别测读8个回弹值(如图1所示，两面共测取16个回弹值)，剔除3个最大值和3个最小值后，将剩余的10个回弹值进行平均取得该测区的平均回弹值，计算公式如下：

式中：rm—测区平均回弹值；ri—第i个测点的回弹值。

如非水平状态测得的回弹值，应按下式进行修正：

如顶面或底面测得的回弹值，应按下式进行修正：

式中：ra—修正后的测区回弹值；raα—测试角度为α的回弹修正值，可查表得到；rat—测试顶面回弹修正值，可查表得到；rab—测试底面回弹修正值，可查表得到。

测试时，如仪器处于非水平状态，同时构件测区又非混凝土的浇筑侧面，则应对测得的回弹值，先进行角度修正，后进行浇筑面修正。

2.1.2超声法

在每个测区相对应的两个测面上各布置3个测点(如图1所示)，在保证换能器与混凝土耦合良好的前提下，使发射和接收换能器在同一轴线上。测区声速采用下式计算：

式中：vi—测区声速值，m/s；l—超声测距，m；tmi—第i个测区平均声时值，s；t1、t2、t3—分别为测区中3个测点的声时值，s。

当在混凝土浇筑的顶面和底面测试时，由于上表面砂浆较多强度偏低，底面粗骨料较多强度偏高，综合起来与成型侧面是有区别的，另外浇筑表面不平整，因此，会使声速偏低，所以进行上表面与底面测试时声速应进行修正：

式中：va—修正后的测区声速值，m/s。

2.2电磁感应法

现场施测首先选定待测混凝土构件，并在该构件上确定测试面，然后使探针轴线平行于设计钢筋走向并从混凝土测试面的边部或任意一点在垂直探针轴线的方向上移动探针来测定钢筋位置和保护层厚度。如果混凝土内分布有主筋和箍筋时应分别测定，首先圈定主筋(或箍筋)的位置和展布情况，然后在两个相邻箍筋(或主筋)的中间部位顺其走向进行测试，即可精确测定主筋(或箍筋)的位置和保护层厚度。

3工程概况

某居民小区位于胶东半岛某市的经济技术开发区，由20余座住宅楼和商业网点楼以及小区花园等建筑物组成。其中1#、6#、7#、8#住宅楼均为六层框架结构，建筑面积分别为3390m2、3390m2、4050m2、4812m2。工程于2002年10月开工建设，至2003年3月整体工程已进入装修、装饰阶段。

受建设单位委托，水利部天津水利水电勘测设计研究院岩土工程技术中心工程质量检测部，于2003年3月28～31日对该项目框架现浇混凝土构件强度及钢筋分布情况进行了抽样检测。至测试之日，抽样中混凝土构件的龄期基本达到28天的要求。抽检结果较为全面、客观的反映了该结构混凝土强度指标和钢筋的分布特征，为建设工程的竣工验收和评价提供了科学依据。

使用仪器为：①北京市康科瑞工程检测技术有限责任公司生产的ht—225w全自动数字式回弹仪；②湖南湘潭市自动化技术研究所生产的sd-1型声波检测仪以及与之配套的50khz平面型厚度振动模式换能器；③瑞士proceqazurich公司生产的profometer5型混凝土钢筋扫描仪。测试所用仪器设备均在计量认证有效期内，现场实施期间性能稳定、工作正常。

4检测结果及分析

4.1混凝土强度检测

由各构件不同测区内测得的声速值和回弹值，按照《超声回弹综合法检测混凝土强度技术规程》(cecs02：88)推荐的结构混凝土测强计算公式(7)(当粗骨料为碎石时)换算混凝土强度：

式中：fcuc,i—第i测区混凝土强度换算值，mpa；vai—第i个测区修正后声速值，km/s；rai—第i个测区修正后的回弹值。

结构或构件的混凝土强度推定值fcu,e可按：①单个构件处理，②批量构件处理等方式求得(具体步骤详见有关规范或规程)，选用时应视具体情况而定。本次抽检按单个构件处理方式求取混凝土强度推定值，即取该构件各测区中最小的混凝土强度换算值为该构件强度推定值。

测试成果按建筑物分类进行数理统计得表1及混凝土推定占设计强度等级百分比的分布图(图2)。

表1混凝土构件检测结果统计表

建筑物名称

抽检构

件数量

设计强

度等级

推定强度(mpa)

离差系数

(%)

范围值

平均值

标准差

1#住宅楼

36

c30

29.2～37.3

33.39

2.27

6.79

c25

23.1～39.8

28.81

4.37

15.17

6#住宅楼

25

c25

25.5～28.9

27.05

1.36

5.02

c20

23.6～36.1

28.90

3.22

11.14

7#住宅楼

25

c25

32.7～41.1

37.04

3.07

8.28

c20

20.0～35.2

26.18

4.63

17.68

8#住宅楼

30

c25

25.0～35.8

32.20

3.89

12.08

c20

21.0～32.3

27.01

3.23

11.95

根据测试结果，结合测试期间施工进度的具体情况，分析表1及图2可得如下基本结论：

①1#住宅楼抽检结果：抽检构件中有11.1%的构件强度低于设计强度等级，其中设计强度等级为c30构件的推定最大强度值为37.3mpa，达到设计强度等级的124.4%，而构件最小强度值为29.2mpa，达到设计强度等级的97.3%；设计强度等级为c25构件的推定最大强度值为39.8mpa，达到设计强度等级的159.1%，而构件最小强度值为23.1mpa，达到设计强度等级的92.3%，说明抽检构件中绝大多数混凝土强度达到或超过设计强度等级，最小的也达到设计强度的92%以上，基本满足设计要求。

②6#住宅楼抽检结果：抽检构件中混凝土强度均达到或超过设计强度等级，其中设计强度等级为c25构件的推定最大强度值为28.9mpa，达到设计强度等级的115.5%，而构件最小强度值为25.5mpa，达到设计强度等级的101.8%；设计强度等级为c20构件的推定最大强度值为36.1mpa，达到设计强度等级的180.3%，而构件最小强度值为23.6mpa，达到设计强度等级的140.6%，满足设计要求。

③7#住宅楼抽检结果：抽检构件中混凝土强度均达到或超过设计强度等级，其中设计强度等级为c25构件的推定最大强度值为41.1mpa，达到设计强度等级的164.4%，而构件最小强度值为32.7mpa，达到设计强度等级的130.9%；设计强度等级为c20构件的推定最大强度值为35.2mpa，达到设计强度等级的176.2%，而构件最小强度值为20.0mpa，达到设计强度等级的100%，满足设计要求。

④8#住宅楼抽检结果：抽检构件中混凝土强度均达到或超过设计强度等级，其中设计强度等级为c25构件的推定最大强度值为35.8mpa，达到设计强度等级的143.4%，而构件最小强度值为25.0mpa，达到设计强度等级的100.1%；设计强度等级为c20构件的推定最大强度值为32.3mpa，达到设计强度等级的161.7%，而构件最小强度值为21.0mpa，达到设计强度等级的105.0%，满足设计要求。

另外，图2表明，尽管抽检混凝土构件推定强度满足或基本满足设计要求，但强度分布范围较大，数据较离散，呈多峰型(1#楼为单峰)，表明混凝土的均匀性较差，其施工质量并不稳定。相对而言，所测建筑物混凝土的整体均匀性和施工质量由优到劣的顺序为：1#楼→8#楼→6#楼→7#楼。

4.2钢筋位置及保护层厚度检测

通过抽样检测，构件内钢筋分布基本均匀，保护层厚度为20～48mm。实测典型记录见图3。

图3混凝土构件钢筋扫描图

5结语

无损检测技术具有非破损、简便、快速、便于大面积测试等优点，已在工业与民用建筑、水利、电力等工程建设项目的混凝土质量检测和评价中得到广泛应用，取得了良好的应用效果，并在工程实践中不断总结、完善和提高。

超声回弹综合法利用声速和回弹这两个物理量来推定混凝土强度，较为全面客观地反映了影响混凝土强度的各种因素，提高了无损法检测混凝土强度的精度。这是因为声速主要反映材料的密实度，而密实度与材料强度有关，同时，由于它穿过材料，因而也反映了材料内部结构的均匀性、连续性等各项质量指标。回弹值则反映了材料的表面硬度，而硬度也与强度有关，因此能确切地反映混凝土表面(深3cm左右)的状态。可见，超声回弹的综合应用，能较确切地反映构件混凝土强度，对保证新建工程质量，以及对已建工程的安全性评价等方面提供科学依据。其中声波法还可用于混凝土内部缺陷的检测。

而电磁感应法——钢筋扫描仪的发射功率有限，测试深度(即保护层厚度)范围取决于待测钢筋的直径，并与相邻钢筋的距离以及周围其它电磁干扰有关，故一般情况下钢筋扫描仪实际测试深度(即保护层厚度)不大于15cm，此探测深度对一般建筑物的混凝土构件检测已满足要求。当探测较深部的钢筋或金属物时可采用电磁辐射法——地质雷达来测定，此技术还可用于混凝土内部缺陷的检测。

参考文献

1.国家建筑工程质量监督检验中心主编.混凝土无损检测技术[m].北京：中国建材工业出版社，1996.

混凝土技术范文第5篇

关键词：混凝土；抗冻等级；确定方法；生产技术；毛细孔；吸水性；吸湿性；耐久性

引言

混凝土抗冻等级是衡量混凝土耐久性的一个重要指标。目前，GBJ82-85中规定混凝土抗冻等级的确定方法，是采用慢冻法和快冻法2种。这2种方法的共同特点是按规定使混凝土试块在冷冻前后处于水中浸泡和融化，并且要求水面至少分别高出试件顶面20mm和5mm（快冻法试件盒内）以上。也就是说试块必须完全浸入水中融化并吸饱水分。用这种方法测试并评定混凝土的抗冻等级存在一个很重要的问题，即试块吸饱水分后的含水率高低，完全取决于混凝土试块的吸水性，而不是取决于混凝土试块的吸湿性，这与大多数混凝土工程在应用环境中的实际含水率无相关性。因为比越小，混凝土的强度越高。

大多数混凝土工程是暴露于大气中，而不是浸于水中。这些工程中混凝土的实际含水率主要取决于混凝土在空气中的吸湿性，而不取决于混凝土的吸水性。

1、抗冻等级确定方法的商榷

混凝土的吸水性和吸湿性是2个完全不同的概念。吸水性是指混凝土在水中吸收水分的性质通常取决于混凝土中毛细孔数量多少和毛细孔半径的大小。当混凝土浸入水中，其内部孔隙只要是开孔毛细孔就能被水充满。因此，在毛细孔半径范围以内，毛细孔越多、半径越大，混凝土的吸水率越高。其吸水性受大毛细孔数量的影响较大，而受微毛细孔影响相对较小。吸湿性是指混凝土在潮湿空气中吸收水分的性质，与吸水性相反，吸湿性受大毛细孔影响较小，受微毛细孔数量影响相对较大。已有研究表明，只有在半径小于0.1um的微毛细孔中才能产生毛细孔凝结现象[1]，它可以吸附周围介质的蒸汽而被充填，在孔壁上生成液膜，故这样的孔具有吸湿性。所以，混凝土中微毛细孔数量越多，混凝土孔隙的吸湿性越强，排湿性越弱。此时，混凝土的孔隙率和吸水性都可能较低，但因具有吸湿性的微毛细孔数量较多，混凝土在大气环境中仍然有相对较高的含水率（称含湿率更为贴切）。

半径大于0.1-1um的大毛细孔，只有直接与液体接触时才能被液体充满。在大气中，大毛细孔不仅不吸收潮湿空气中的水分，其中原有的水分反而会被排入空气中[1].这样的孔隙不具有吸湿性。因此，混凝土中微毛细孔数量越少，大毛细孔数量越多，混凝土孔隙的吸湿性越弱；虽然，由于大毛细孔数量较多，混凝土的孔隙率和吸水性都可能较高，但处于大气中混凝土的含湿率仍然可以较低。即吸水性低的混凝土仍可以有较高的吸湿性和含湿率；吸湿性和含湿率较低的混凝土也可以有较高的吸水性。作者试验中，分别采用含细颗粒（小于5um）较少的水泥和细颗粒含量较多的水泥制备成的水泥石试样，在潮湿空气中放置3d，含细颗粒较少的试样，吸湿率比后者降低17%-37%；而在水中浸泡1d，前者吸水率比后者提高13%-29%[2].

在此应特别强调一下，混凝土的吸湿性或含湿率与混凝土孔隙体积的吸湿性或含湿率也是完全不同的2个概念。前者是相对混凝土的总体积（包括实体体积和孔隙体积）而言，主要取决于混凝土中微毛细孔的绝对数量多少；后者仅是针对混凝土中孔隙的体积而言，主要取决于混凝土中微毛细孔与其它较粗孔隙的相对数量。随着混凝土孔隙率的降低和微毛细孔绝对数量的减少，处于大气中混凝土的吸湿性或含湿率也会相应减少；但此时只要混凝土内部的微毛细孔数量相对较多，大毛细孔数量相对较少，即2者的数量之比较大，相对于混凝土孔隙体积的吸湿性和含湿率比较而言必增无疑。当孔隙中水分结冰产生膨胀应力时，对孔壁造成的破坏和原有裂缝的扩展必然会更加严重。相反，随着混凝土孔隙率和微毛细孔绝对数量的增加，混凝土的吸湿性或含湿率也会相应增加；但此时只要混凝土内部的微毛细孔数量相对较少，大毛细孔数量相对较多，即二者的数量之比较小，处于大气中混凝土孔隙体积的吸湿性和含湿率无疑会减少。因此，混凝土内部孔隙和原有裂缝遭受冰冻破坏的影响自然也小。然而实际工程应用当中，人们通常忽略了混凝土的吸水性和吸湿性以及混凝土孔隙体积吸湿性之间的这种区别。甚至认为它们之间始终存在着一致性。因此，在确定混凝土的抗冻等级和进行抗冻性试验时，只考虑了混凝土的吸水性对混凝土抗冻性的影响，而没有考虑混凝土的吸湿性和混凝土孔隙体积的吸湿性对混凝土抗冻性的影响。

根据抗冻试验确定的抗冻等级也只能反映在规定饱水状态下混凝土的抗冻性，并不能反映混凝土在大气中的真实抗冻性。其结果是吸水性低的混凝土冻融循环次数多，抗冻等级高；但混凝土的吸湿性及混凝土中微毛细孔内的吸湿性却都可能较大，在处于实际应用的大气环境当中，混凝土的含湿率特别是相对于混凝土孔隙体积的含湿率反而更高，导致混凝土的实际抗冻性并不一定好，甚至比抗冻等级低的混凝土还差。

2、混凝土生产技术的商榷

为了提高混凝土的抗冻等级等耐久性指标，目前混凝土施工和生产中除了采用引气剂以外，通常采用掺入高效减水剂、降低水胶比，并采用细度较细的早强水泥和细粒掺合料等方法。其初衷是通过减少混凝土内部粗大的毛细孔数量或孔半径来提高混凝土的强度和抗冻、抗渗等耐久性能。但在混凝土生产中采用普通水泥和一般的施工方法，目前这一目的较难达到，实际生产出的混凝土大多数仍为多孔体系。

一般水胶比降低，只能使混凝土内部的大毛细孔变成微毛细孔，造成大毛细孔数量减少，微毛细孔数量增多。如原苏联莫斯科门捷列夫化工学院的研究表明：水胶比由0.4降低为0.22-0.25（硬化温度200C），水泥石中半径0.004-0.01um的微毛细孔（包括少0.004-0.005um的超微孔）数量由20.8%-39.7%增加到28.5%-41.4%、半径0.01%-0.1%um的微毛细孔数量由26.4%-33.2%增加到26.7%-49.8%；而半径不小于0.1-1um的大毛细孔与半径大于1um的非毛细孔数量之和由27.1%-52.8%减少至21.7%-28.3%[3].特别是其中0.01-0.1um的微毛细孔数量的中间值（变化前后分别为29.8%和38.25%）与半径不小于0.1-1um的大毛细孔和半径大于1um的非毛细孔数量的中间值（变化前后分别为39.95%和25.0%）之比，由0.75增加到1.53，接近原来的2.1倍。

胶凝材料中细颗粒含量的增加与水胶比的降低有类似的作用效果。如原苏联的研究表明，提高水泥的细颗粒（<5um）含量，由于分散度很高，水化物充填了大部分毛细孔空间，必然生成微毛细孔，并使大毛细孔数量明显减少[1].

目前为提高混凝土抗冻等级、抗渗等级和强度等级而采取的一些措施，在很多情况下使混凝土内部的微毛细孔数量增加，而使具有排湿性的大毛细孔数量减少。特别是微毛细孔和大毛细孔数量之比的显著增大，使混凝土孔隙体积的吸湿性大幅提高。这一作法不但不能提高大多数混凝土（暴露于大气中的混凝土）的抗冻性，反而会不同程度地降低混凝土的真实抗冻性和耐久性。

根据鲍维斯的研究发现，在-40C时约60%的毛细孔水变成冰，在-120C有80%（以上的毛细孔水变成冰[4-5].针对我国的气候分区情况，温区最冷月份的平均气温为0~-100C，寒区最冷月份的平均气温为-100C以下。故对我国大多数地区而言，在最冷月份足以使混凝土毛细孔内的部分或大部分水结冰。由于大毛细孔的存在具有良好的排湿性，当结冰时，将有足够的空间满足结冰所引起的体积变化，所以处于大气中的混凝土内部可冻结水的数量主要取决于混凝土内微毛细孔中的水量。当微毛细孔隙内的水分一旦结冰时，微毛细孔中没有足够的空间缓冲结冰所造成的体积膨胀，此时，结冰产生的膨胀应力对混凝土孔壁的破坏必然更加严重。如原苏联的研究指出，混凝土中储备孔（被蒸汽空气混合气体充填的孔）的相对体积越大，抗冻性越好。并着重指出，影响混凝土抗冻性的，与其说是储备孔的绝对体积，不如说是储备孔体与充满水的孔体积之比[1].其抗冻机理类似于引气剂提高混凝土抗冻性的作用机理。此外，孔隙内部含湿率高的混凝土，还会加剧空气中腐蚀性介质对混凝土的侵蚀及混凝土内部钢筋锈蚀等，导致混凝土的强度、抗冻性、抗裂性和抗渗等耐久性能的下降[6].当前，我国正处于基础建设高速发展的重要时期，对此影响因素应引起重视。

3、几点建议

（1）对于暴露在大气中的大多数混凝土工程，应当重点考虑混凝土在大气中的抗冻性。抗冻融试验方法应将水融法改为气融法（如在200C或更高温度、湿度95%的环境中融化），尽管试验时间会相对延长，但可以通过适当提高融化温度的方法来解决。混凝土抗冻等级的确定也应以气融法为依据，才能更好地反映其混凝土工程在实际应用环境中的抗冻性。

（2）对于大多数混凝土工程，除了推广采用引气剂以外，必须在水胶比的控制方面彻底纠正混凝土内毛细孔半径越大、害处越多的传统观念[6].控制适当的水胶比，以避免混凝土内部形成过多的微毛细孔和过少的大毛细孔。

（3）对于大多数以通用水泥为胶凝材料的混凝土工程，应合理控制和选择胶凝材料的粉磨细度，适当控制其中小于5um的细颗粒含量，同样可以避免混凝土内部形成的微毛细孔数量过多。