漏电测试范文第1篇

关键词：泄漏电流 绝缘 泄露 接触电流 人体效益 测量网络

The working temperature of the small Power motor leakage current test

Zeng Li Ying

Xiangtan quality supervision and inspection of goods

Abstract：this paper introduces the concept、the principle of the leakage current and its importance in the safely test。At the sametime，from the current to the human body effect coresponding simulated body measurement network，the small power motor for example describes the testing method and component of leakage current。

Keywords：leakege current、insulation、leak、touch current、body effect、measuring network。

一、概论

泄漏电流测试是安规测试中的一项重要测试，限制电器产品泄漏电流是为了保证其在正常或单一故障条件下，当人接触产品的可触及部件时，流经人体的电流不会对人产生伤害。电击是由于电流通过人体而造成的只需毫安级的电流就会使健康的人体产生反应，这种不知不觉的反应可能会导致间接的危害，人体受电击致死的主要原因是强电流刺激而引起心跳停止，因此为了保证使用和维修人员的安全，电器产品必须进行安全设计，出厂时必须进行泄漏电流测量。

通常安规执行单位如：UL、CSA、IEC、BSI、VDE、TUV和JSJ等都会要求涉及安全的电器产品必须通过这项测试。

将泄漏电流限制在一个很小值，这对提高产品安全性能具有重要作用。

二、泄漏电流的概念：

绝缘体理论上是不导电的，但实际上几乎没有任何绝缘材料是绝对不导电的。任何一种绝缘材料，在其两端施加电压，总会有一定电流通过，这种电流就叫泄漏电流，而这种现象叫做绝缘体的泄漏。泄漏是电介质本身固有（微量杂质）并与外界因素（水分子）取合后，所形成非阻隔电荷流动能力的微量导电现象。

以物理学上讲，泄漏电流可以定义为从带电部件通过绝缘流到导电部件的电流，从安全角度而言，泄漏电流主要考虑可能流过人体的有害电流――接触电流。泄漏电流有两种电流组成，接触电流和保护导体电流。

本文讨论的泄漏电流均以接触电流表示。

IEC61140―2001《电击防护、装置和设备的通用部件》第3.9节接触电流定义为：当在正常条件或在故障条件下，人体或动物体接触电气设备或设施的一个或多个可触及部件时，流过人体或动物体的电流，接触电流（仅在人体是电流通道时存在）还可以定义为流入代表人体阻抗网络的电流。

通常意义上定义泄漏电流实际上就是电气设备在没有故障和施加电压的作用下，电器设备中带相互绝缘的金属零件之间或带电零件与接地零件之间，通过其周围介质或绝缘表面所形成的电流。

泄漏电流值，表示着介质的绝缘强度的趋势，用以辅助分析和判断电器产品的绝缘状态，泄漏电流是用来确定导电部件是否可能引起触电（麻电感觉）的带电部件，所以泄漏电流限值对不同类型的电器有不同要求，原则是当人接触这些电器时，不会引起触电。

三、人体模拟测量网络

按照GB/T 12113―2003《接触电流和保护导体电流的测量方法》推荐的接触电流的测量方法是以流经人体的电流可能引起的效应为基础的。

电流对人体的效应较复杂，最为重要的效应为感知、反应、摆脱和电灼伤，这四种人体效应中的每一种效应都有一个单独的阈值，其中某些阈值随频率的变化存在很大差异。本标准采用了更具代表性的人体模型，针对最普遍情况下，一般意义的电击而选择的，考虑到电流通路和接触条件，使用正常条件下几乎完全从手到手或从手到脚接触的人体模型。

四种效应中，感知、反应和摆脱与接触电流的峰值有关，并随频率的变化而不同，而电灼伤与接触电流的有效值有关与频率无关。

对应不同效应的三种测量网络如图1～图3

图1 未加权的接触电流的测量网络

图2加权接触电流（感知电流或反应电流）的测量网络

图3 加权接触电流（摆脱电流）的测量网络

四、测量方法

根据GB12350―2009《小功率电动机的安全要求》第2章工作温度下的泄漏电流要求。

（a）测量时电机状态

电动机经标准要求的温升试验后的热态，试验电压为1.06倍额定电压及实际负载下。

（b）测量部件

测量在电源的任一极和连接金属箔的易触及金属部件之间进行，被连接的金属箔面积不超过20cm×10cm，这与绝缘材料的易触及表面相接触

（i）单相电机接触电流的测量

a a、b单刀单掷开关

C：图2测量网络

图4单相电动机在工作温度下泄漏电流的测量电路图

按图四连接好线路，将选择开关分别拔到a、b的每一个位置各测量一个值。

（ii）对三相电动机，测量电流如图5给出

a a、b、c单刀单掷开关

C：图2测量网络

L1、L2、L3三相电源线

N：中性线

图5 三相电动机在工作温度下泄漏电流的测量电路图

对三相电动机，将开关a、b和c拨到关闭位置来测量泄漏电流。然后，将开关a、b和c的每个轮流打开，而其他两个开关仍处于关闭位置再进行重复测量，对只打算进行星形连接的器具，不连接中性线。

电动机在正常工作时，其泄漏电流不应大于0.25mA。

标准规定对于家用类电动机，均不允许电动机外壳存在人体可感知的带电现象。如果产品中存在这种现象，其泄漏电流限值应减小，或采取必要的表面绝缘措施或其他有效措施，使带电现象消失。

对于图2测量网络，所测试泄漏电流由两部分组成，一部分是通过绝缘电阻的传导电流，另一部分是通过分布电容的位移电流，位移电流容抗力Xc= 与电源频率成反比，分布电容电流随频率升高而增加，所以泄漏电流随电源频率升高而增加。

对小功率电动机，绝缘性能好坏直接危及维护维修人员安全，因此，泄漏电流测试是必要的且测试值应准确可信。

五、总结

国际电工委员会（IEC）关于泄漏电流的测试方法是以电流对人体的效应实际研究结果为依据而改进的，由于人体对电流的效应受环境影响很大，每个个体机理差异性大，很难有一个人体模拟网络能完全替代人体对泄漏电流的反应，因此泄漏电流的测量也是个不断探索、不断完善、不断总结的过程。

参考文献：

漏电测试范文第2篇

关键词：金属氧化物避雷器泄漏电流测试泄漏电流分析判断

中图分类号：U224.2+5 文献标识码：A

一前言

近年来，金属氧化物避雷器(下文简称MOA)以其优异的技术性能逐渐取代了其它类型的避雷器，成为电力系统一次设备的换代保护设备。由于MOA没有放电间隙，氧化锌电阻片长期承受运行电压，并有泄漏电流不断流过MOA各个串联电阻片，这个电流的大小取决于MOA热稳定和电阻片的老化程度。如果MOA在负载下发生劣化，将会使正常对地绝缘水平降低，泄漏电流增大，直至发展成MOA的击穿损坏。所以监测运行中MOA的工作情况，正确判断其质量状况是非常必要的。MOA的质量如果存在问题，那么通过MOA电阻片的泄漏电流将逐渐增大，因此我们可以把测量MOA的泄漏电流作为监测MOA质量状况的一种重要手段。

二泄漏电流测量仪器原理

常见的MOA泄漏电流测量仪器按其工作原理分两种：容性电流补偿法和谐波分析法。

1、容性电流补偿法

容性电流补偿法是去掉与母线电压成π/2相位差的容性电流分量，从而获得阻性电流。

2、谐波分析法

谐波分析法是采用数字化测量和谐波分析技术，从泄漏电流中分离出阻性电流基波值。

三泄漏电流测试方法

1、在线监测

在线监测就是利用在线监测仪器或在线监测系统，比如带毫安表的放电计数器，不间断地监测MOA的泄漏总电流或阻性电流，当发现泄漏电流有增大趋势时，再做带电检测或停电试验，从而预防发生事故。

2、定期带电检测

MOA的定期检测是指在不停电情况下定期测量避雷器的泄漏电流或功率损耗，然后根据测试数据对避雷器的运行状况作出分析判断，对隐患作到早发现早处理，确保电网的安全运行。

四影响MOA泄漏电流测试结果的几种因素分析

1、MOA两端电压中谐波含量的影响

谐波电压是从幅值和相位两个方面来影响MOA阻性电流IRP的测量值，谐波状况不同，可能使测得的结果相差很大。而阻性电流基波峰值IRIP则基本不受谐波成份影响，因此建议现场测试分析判断时应以阻性电流基波峰值IRIP为准。

2、MOA两端电压波动的影响

由于电力系统的运行情况在不断变化，特别是系统电压的变化对MOA的泄漏电流值影响很大。因此在对MOA泄漏电流进行横向或纵向比较时，应详细记录MOA两端电压值，据此正确判定MOA的质量状况。

3、MOA外表面污秽的影响

MOA外表面的污秽，除了影响电阻片的电压分布而使其内部泄漏电流增加外，其外表面泄漏电流对测试精度的影响也不能忽视。污秽程度不同，其外表面的泄漏电流对MOA的阻性电流的测量影响也不一样。由于MOA的阻性电流较小，即使较小的外表面泄漏电流也会给测试结果带来误差，因此应尽量排除外表面污秽的影响。

4、温度对MOA泄漏电流的影响

由于MOA的氧化锌电阻片在小电流区域具有负的温度系数及MOA内部空间较小，散热条件较差，有功损耗产生的热量会使电阻片的温度高于环境温度，因此会使MOA的阻性电流增大，资料表明电阻片在持续运行电压下从+20℃～+60℃，阻性电流要增加79%。实际运行中的MOA电阻片温度变化范围是比较大的，阻性电流的变化范围也很大。

5、湿度对测试结果的影响

湿度比较大的情况下，一方面会使MOA瓷套的泄漏电流增大，同时也会使芯体电流明显增大，尤其是雨雪天气，MOA芯体电流能增大1倍左右，瓷套电流会成几十倍增加。MOA泄漏电流的增大是由于MOA存在自身电容和对地电容，MOA的芯体对瓷套、法兰、导线都有电容，当湿度变化时，瓷套表面的物理状态发生变化，瓷套表面和MOA内部阀片的电位分布也发生变化，泄漏电流也随之变化。

6、运行中三相MOA的相互影响

由于运行中呈一字形排列的三相MOA，相邻相通过杂散电容等的影响，使得两边相MOA底部的总电流相位发生变化，其值与MOA的安装位置有关，MOA相间距离越近，影响越大，一般两边相MOA底部总电流相位变化3°左右，在运行电压下，MOA底部总电流的相角每变化1°，则阻性电流基波数值变化15%左右。在实测中，应考虑这一因素的影响。

7、测试点电磁场对测试结果的影响

测试点电磁场较强时，会影响到电压U与总电流IX的夹角，从而会使测得的阻性电流峰值数据不真实，给测试人员正确判断MOA的质量状况带来不利影响。

五MOA质量状况的判断方法

1、参照标准法

由于每个厂家的阀片配方和装配工艺不同，所以MOA的泄漏电流和阻性电流标准也不一样，测试时可以根据厂家提供的标准来进行测试。若全电流或阻性电流基波值超标，可初步判定MOA存在质量问题，然后需停电做直流试验，根据直流测试数据作出最终判断。

2、横向比较法

同一厂家、同一批次的产品，MOA各参数应大致相同，如果全电流或者阻性电流差别较大，即使参数不超标，MOA也可能有异常。

3、纵向比较法

对同一产品，在同样的环境条件下，不同时间测得的数据可以作纵向比较，发现全电流或阻性电流有明显增大趋势时，应缩短检测周期或停电作直流试验，以确保安全。

4、综合分析法

在实际运行中，有的MOA存在劣化现象但并不太明显时，从测得的数据不能直观地判断出MOA的质量状况。根据现场经验，对MOA测试数据进行综合分析时，一般应先看全电流，再看阻性电流，三看谐波含量，然后看夹角，对各项参数作系统分析后，判定出MOA的运行情况。

六结论与建议

1、对新投运的110kV以上MOA，有条件的尽可能安装在线监测仪，以便在巡视时观察运行状况，防止泄漏电流的增大。

2、不同生产厂家，对同一电压等级的MOA在同一运行电压下测得的泄漏电流值差别很大，不应用泄漏电流的绝对值作为判定MOA质量状况的依据，而应与前几次测得的数据作纵向比较，三相之间作横向比较。

3、电压升高、温度升高、湿度增大，污秽严重都会引起MOA总电流、阻性电流和功率损耗的增大，这是应该注意的。

4、谐波含量偏大时，会使测得的阻性电流峰值IRP数据不真实，而阻性电流基波IRIP值是一个比较稳定的值，因此在谐波含量比较大时，应以测得的IRIP值为准。

5、在带电测试时，对发现异常的MOA，在排除各种因素的干扰后，仍存在问题，建议停电作直流试验，测取1mA直流参考电压及75%直流参考电压下的泄漏电流，以确诊MOA是否质量合格。确认MOA存在质量问题，应及时妥善处理。

参考文献：

漏电测试范文第3篇

关键词：避雷器；在线监测仪；应用

中图分类号：TU895 文献标识码：A 文章编号：

1、引言

2010年2月23日，操作队在对所辖一座66KV变电站正常巡视时，发现66kV母线A相金属氧化锌避雷器在线监测仪指针指示在最大量程0.9mA偏右处，已经到头了。B相指示为0.75，C相指示为0.8，经过对比，三相较前几次巡视时数值均有较大幅度的增长。当时天气有雾，经过仔细观察，未听见放电异音，避雷器本体及附件未见放电痕迹，红外检测未发现温度分布异常。接到这个报告时，我们一时不知该怎么办。该变电站为单母线运行，如果停电处理不仅影响本地居民、企业的正常用电，而且该站还担负着朝鲜绸缎岛、新西里岛的供电任务，一旦停电将会造成严重的国际影响。

2、原因分析

为了弄清楚运行中的设备允许的泄漏电流标准到底是多少，我们查了大量的标准、规程，查到的相关规定如下：

《110（66）kV~750kV避雷器技术标准》

第6.1.2.2条在持续运行电压下通过避雷器的持续电流应不超过规定值，该值由制造厂规定和提供，所提供值应包括全电流和阻性电流基波分量的峰值。

交接试验时，在系统运行电压下测量持续电流即运行电压下的交流泄漏电流应不大于出厂试验值的30%。

第6.1.3.3条 漏电流也称为泄漏电流。无间隙金属氧化锌避雷器在0.75倍直流1mA参考电压下的漏电流不应大于50μA。”

《110（66）kV~750kV避雷器技术监督规定》和 《电力设备预防性试验规程》（DL/T596―1996）

项目名称 监督手段 要求

金属氧化物避雷器直流1mA电压（U1mA）及0.75 U1mA下的泄漏电流

定期试验 U1mA不得低于GB11032规定值，与初始值和制造厂规定值相比，变化应不大于±5%；0.75 U1mA下的泄漏电流应不大于50μA

金属氧化物避雷器运行电压下的交流泄漏电流

定期试验 测量运行电压下的全电流、阻性电流或功率损耗，测量值与初始值比较，有明显变化时应加强监测。当阻性电流增加0.5倍时应缩短试验周期并加强监测；增加1倍时，应停电检查

通过上面的规定我们得知对于运行中的避雷器泄漏电流的大小并没有明确规定，只是对出厂试验、交接试验和日常监督试验值做了规定，也就是说避雷器泄漏电流是否合格，能否正常运行是通过试验、数据比较来判断的。

三、处理经过

由于2009年未进行预防性试验，所以我们决定结合此次异常由试验所提前对该组避雷器进行2010年度的例行试验，2月24日下午试验所进行带电测试数据如下：

将上面的数据与2008年的数据对比我们发现，全电流分别比08年增加A相28%、B相29.7%、C相7.5 %，阻性电流分别比08年增加A相355%、B相506%、C相116%，其中本次试验成绩中阻性电流占全电流的比例分别为A相47%、B相55%、C相19%。通过上面的数据比较，我们发现避雷器存在严重的问题，需要停电做全面的试验、检查。

为了尽可能保证供电可靠性，我们一边进行计划停电检修的准备，一边联系避雷器、在线监测器生产厂家帮助进行原因分析。

避雷器巡视记录

通过对连续几天的巡视记录分析，我们发现：

（一）、避雷器在线监测仪指示随着天气的好转，各相数值呈下降趋势，这为我们执行计划作业创造了条件；

（二）、试验表明A、B相泄漏电流较大，C相泄漏电流相对较小，但从巡视记录看，在线监测仪B相指示始终小于其他两相。难道是在线监测器有问题吗？我们查看了历年的试验报告，结果表明均合格，我们又询问了厂家，技术人员告诉我们在线监测仪可能存在一定的误差，但应与实际泄漏电流大小成正比，不应该出现这么大的误差。为了进一步了解、核实情况，我们于27日上午到达前阳变电站进行现场分析。到达现场后我们首先对避雷器在线监测仪进行了查看，发现B相型号与A、C相型号不同，B相型号为JSH―4型，A、C相型号为JSH―3型。不同的区别在于前者分别对避雷器瓷套外污秽度和瓷套内泄漏电流分别进行测试，后者无法区分，只能测试总体的泄漏电流。在现场我们发现B相显示的瓷套外污秽度为15μS，处于注意状态。（监测器刻度显示：0~7.5μS为正常状态，7.5~17.0μS为注意状态，17.0~37.5μS为异常状态，37.5μS以上为严重状态）。我们又对避雷器本体进行了目测，发现表面经过雨水的洗刷后非常的脏污，查阅检修记录簿该避雷器自2007年以来一直未清扫，而且该变电站地处海岸线附近，所处地区污秽等级为D级。

有了新发现后我们决定暂不提报停电计划，先对避雷器本体进行水冲洗，然后再进行带电测试，待试验结果出来后再决定下一步的处理方案。3月1日连续多日的雨水结束，天气达到带电作业的要求。水冲洗后的带电试验数据如下：

避雷器水冲洗后的在线监测器显示的数值分别为：A相0.55mA、B相0.36mA、C相0.49mA，说明在线监测仪也是比较准确的。至此，前阳66kV变电站66kV母线避雷器泄漏电流异常处理完毕，恢复正常，可以继续运行。

漏电测试范文第4篇

关键词：电气设备；检测装置；泄漏电流；硬件结构；工作程序

一、泄漏电流的定义及常有检测装置

根据GB／T998与GB4776的规定，泄漏电流的定义为：在没有故障和不另行施加电压的情况下，电器中相互绝缘的金属部件之间，或带电部件与接地部件之间，通过周围介质或绝缘表面所形成的电流，也包括当人体触及电器设备时，由设备经人体到达大地的电流或由设备经人体又回到设备的电流。泄漏电流与电器的结构、材料、使用环境条件及使用者本身的人体状况等因素有关。流经人体的泄漏电流如到达一定的限制，将直接威胁人体的安全，为此电器产品均限制泄漏电流必须小于规定的某个限值，一般在感知电流限度内。因此在产品安全测试过程中，泄漏电流作为评定产品绝缘特性的关键指标，对其测量的准确程度尤为重要。对泄漏电流进行研究，主要是为了更好地提高电器产品的安全质量，降低产品的危险。是为了更好地利用泄漏电流为人类的健康服务。

目前国内的交流泄漏电流检测装置通常采用MCS．5 1系列单片机和普通的A／D转换器，这种检测装置在系统结构上和软件编程等方面显得不足。因此，作者对普通的单片机泄漏电流检测装置进行改进，在硬件方面采用了ATmega8单片机、AD7705转换器和AD536真有效值转换器。设计了一种新型的交流泄漏电流检测装置，与普通的交流泄漏电流检测装置相比，该装置具有以下特点：

(1)不需要扩展存储器。

(2)不需要放大电路部分。

(3)编程更加灵活多样。

(4)无须额外的分档切换电路。

(5)精确度高。

(6)在省电性，稳定性。抗干扰性及灵活性方面都比51系列单片机完善。

二、泄漏电流检测装置的硬件结构

1、检测系统的工作原理

泄漏电流的测试原理：当转换开关与零线接通时，该检测装置所采样到的是零线与外壳间的泄漏电流；当转换开关与火线接通时，测试的是火线与外壳间的泄漏电流。注意转换开关与零线接通和与火线接通，所得到的泄漏电流不一定相同，这是因为被测量装置绝缘弱点的位置是随机的。所以，泄漏电流测试应该通过转换开关来转换极性，取其中最大值当作被测装置的泄漏电流值。

该检测装置的工作过程如图1所示：当KC1和KC2闭合，此时测量的是零线与外壳间的泄漏电流。该被测量装置的泄漏电流经过真有效值转换(AD536)、模数转换(AD7705)、最后进入ATmega8单片机，与存放在内存中的设定值进行比较，以确定被测装置的泄漏电流是否符合设定值，如果符合，则通过，并显示实际检测出的泄漏电流值，否则显示实际检测出的泄漏电流值并报警。该过程结束以后，KC3和KC2闭合，开始测量火线与外壳间的泄漏电流值，测试过程与上述过程一样。

2、主要器件的选择考虑

（1）选择有效值测量

常用的测试交流泄漏电流的方法有很多种，最简单的电路是采用把交流变换为直流，再通过整流的方法。这种采用取平均电流的方法要求波形是正弦波，否则误差会很大。另外一种方法是采取有效值的测量方法。采用该方法，需要采用软件结合高速AD高速采样计算的方法，该方法比较灵活，但价格比较高，而且，采集的最高信号频率受到了采集速度的影响。还有一种方法是采用电子电路实现有效值的测量，该方法价格便宜，工作可靠，受波形的

影响不大，电路简单。所以在这里采用这种方法。

泄漏测试是交流信号，必须对它的有效值进行测量，这里使用Analog Device公司的芯片AD536进行有效值的测量。AD536是美国AD公司推出的真有效值转为直流值的单块集成电路。其性能优良，可以直接计算输入的任何复杂波形(包括交、直流成分)的真有效值。AD536A的频带很宽， 可以测量到频率300kHz， 电压100mY以上，带有3dB误差的信号电压，其最大误羞不超过5％。，在450K带宽时，其输入电压只需大于100mV，在信号带宽为2M时，其输入电压需要大于1V，以及1．2mA的静态电流，可以双电源也可以单电源供电。利用外部提供的参考电压，用户能方便地设置0dB电平，使其可以对应于0．1～2V之间的任何有效值。它的重要特点是：芯片采用激光修正，准确度高，宽量程，适用的波峰因数范围宽，转换速度快，宽频带，频率响应好，频率响应能达到450kHz以上，能够计算出纯交流信号或叠加有直流分量和交流信号的有效值，适用于测量各种电压的有效值。

(2) A／D转换芯片

AD7705是AD公司出品的适用于低频测量仪器的AD转换器，它能将从传感器接收到的输入信号直接转换成串行数字信号输出，而无需外部仪表放大器。AD7705是采用串行输出的AD转换器，便于与单片机通过串行的方式联系。由于单片机与AD转换器之间的采集数据连线较少，那么印制电路板的布线就比较方便，工作可靠。

AD7705采用 ∑-的ADC，实现l6位无误码的良好性能，片内可编程放大器可设置输入信号增益。通过片内控制寄存器调整内部数字滤波器的关闭时间和更新速率，可设置数字滤波器的第一个凹口。在+3V电源和1MHz主时钟时，AD7705功耗仅是lmW。

工程上常采用通过改变放大器增益的方法来实现不同幅度信号的放大。在计算机测控系统中，通常采用软件控制的办法来实现增益的自动变换。具有这种功能的放大器件就叫程控增益放大器(PGA)。而AD7705内部已经含有PGA，它能直接将微小信号转化成数字信号，因此不再需要另外的器件完成该功能，不仅提高了测量精度，也使装置结构简单。

3、系统控制处理单片机

ATmega8是Atmel公司在最近几年推出的一款新型的AVR高档单片机，它的芯片内部有较大容量的存储器和丰富强大的硬件接口电路，具有AVR高档单片机Mega系列的全部性能和特点。但采用了／brJl脚封装，所以价格和低档单片机相当，再加上AYR单片机的在系统可编程性，使得无需购买昂贵的编程器而只需一条具有编程器功能的串行下载线就可以进行单片机嵌入式系统的设计和开发，因此显得异常灵活。

ATmega8是一款采用低功耗CMOS工艺生产的基于AVR RISC结构的8bit单片机。AVR的核心是将32个工作寄存器和丰富的指令集联系在一起，所有的工作寄存器都与ALU(算术逻辑单元)相连，同时它的内部结构放弃了传统的冯诺伊曼结构而使用哈佛总线结构，这就实现了在一个时钟周期内执行一条指令同时访问2个独立的寄存器的操作，这种结构提高了代码的效率，使得大部分指令的执行时间为一个机器周期，因此ATmega8可以达到将近1MIPS的性能，运行速度比普通的单片机高出10倍。在它的片内集成了非易失性程序和数据寄存器：8K的Flash1程序存储器，可擦写次数大于10000次，512B E PROM，可擦写次数至少100000次，支持

可在线编程ISP和可应用编程。

所以，这样大的存储区不需要扩展存储器，而且很适合C语言编程，编写的程序很方便下载，软件调试亦非常方便。1K的SRAM、5l2字节的EEPROM，可方便存放系统参数。

三、泄漏电流检测装置的工作程序

按下测试键后，程序先进行初始化，即给程序中所用到的寄存器，内存地址赋予初值；然后进行采样及量程转换，将量程转换后的采样信号与设定值比较，如果测试时间没有到，则继续进行测试，如果测试时间已到，则显示结果；若测试值大于设定值，则报警显示，若测试值小于设定值则显示结束。在该过程中还可以中断测试并显示结果。

（软件流程--左图示）

四、结束语

综上所述，通过对交流泄漏电流测量的特点，介绍了采用有效值测量的方法，使用ATmega8单片机和可编程的AD7705，使该检测装置有了很大的变化。在结构上，不需要额外扩展存储器，不需要放大电路，使整个系统结构简化；在软件设计方面，很适合C语言编程，编写的程序很方便下载，软件调试也方便；在测试精度上也有提高；在省电性，稳定性，抗干扰性及灵活性方面都比51系列单片机完善。实验证明该方案是可行的，具有实用价值。

参考文献：

【1】黄额玲，吴立安．泄漏电流的概念与测量．安全与电磁兼容，1998(3)

【2】Datasheet of AD7705_6．Analog Devices Inc．，1998

漏电测试范文第5篇

【关键字】氢系统；泄露；查找；措施

一、系统概述

南阳热电有限责任公司1，2号发电机是哈尔滨电机厂股份有限公司生产的QFSN3-210-2型三相隐极式同步发电机。发电机主要由定子、转子、端盖及轴承、氢气冷却器、冷却器罩、出线盒油密封装置、座板、刷架、隔音罩等部件组成。冷却方式为“水-氢-氢”，定子绕组及连接线、出线瓷套管为水冷，转子绕组、定子铁心及端部结构件为氢冷。氢气由装在转子两端的桨式风扇强制循环，并通过设置在定子机座两端（四角）的氢气冷却器进行冷却。

二、故障现象

#2发电机漏氢试验结果11.17m3/d，大于8.5m3/d的合格标准，随即开始进行#2发电机氢系统漏点的查找。

三、漏点分析

发电机漏氢的途径，归纳起来有两种：一、外漏，即漏到大气中；二、内漏，即漏到发电机油水系统中。前者可以通过各种检漏方法找到漏点加以消除，如发电机端盖、出线罩、发电机机座、氢气管路系统、测量元件等处的漏氢；后者如氢气通过密封瓦漏入密封油系统，氢气漏人内冷水、氢气冷却水系统中等，基本属于“暗漏”，漏点位置不明，检查处理较为复杂，且处理时间较长。

四、现场查找情况

外漏：

针对可能出现的泄漏点进行排查，使用“便携漏氢监测仪”重点检查氢气管路系统的阀门、法兰等易出现的外漏点，以及以往出现过的漏点。

共查出：1、氢气纯度仪入口二次门门杆处漏氢；处理：紧固门套。2、XFG-1F型吸附式氢气干燥器A塔下进氢管道弯头处漏氢；处理：退出并置换氢气干燥器，拆除A塔下进氢管道弯头，进行金相分析和补焊研磨处理后回装。3、XFG-1F型吸附式氢气干燥器置换入口门门杆处漏氢；处理：退出并置换氢气干燥器，更换置换入口门。4、汽端回油漏氢测点处漏氢；处理：关闭汽端回油漏氢测点入口门，更换测点。处理完上述漏点后，进行发电机漏氢试验结果为10.21m3/d，漏氢量仍然偏大。

内漏：

内漏查找重点：阀门内漏造成排空（机房顶部排大气）管道漏氢或排污管道漏氢；氢气通过密封瓦漏入密封油系统；氢气漏入内冷水；氢气漏入氢气冷却水系统。

1、关闭氢气纯度仪后通过测量机组氢系统排空（机房顶部排大气）管道出口处的氢气含量基本为零；测量机组氢系统排污管道出口处（排污门为常关门）的氢气含量基本为零。从而排除了氢系统阀门内漏造成的漏氢。2、检查发电机密封油系统运行正常，油氢差压

停机后检查：

排氢后，风压试验漏量最大为19.25m3/d。

在停机后，随即进行了氢气系统的全面排查，重点为运行中不能检查到的或不能处理的部位，如发电机套管、发电机母线处的法兰等部位。

1、解列氢气冷却器，对氢气冷却器进行查漏，未发现氢气冷却器漏氢。2、励端回油漏氢测点处漏氢。处理：关闭励端回油漏氢测点入口门，更换测点。3、发电机定子引出线封母B相漏氢。处理：置换氢气后，拆开封母B相外壳，对出线套管法兰与套管台板的结合面进行紧固密封处理。停机后对#1发电机定子引出线封母B相处检查，也发现同#2发电机定子引出线封母B相处相同的漏点。4、发电机本体南侧测温元件接线柱板及压接螺栓漏氢。处理：紧固压接螺栓。

至此，对于#2发电机漏氢排查结束，随后进行发电机漏氢试验结果为1.32m3/d，达到优秀标准。

五、应对措施

为确保发电机氢系统安全运行，对于发电机大、小检修中氢系统的维护检修应作为重点项目进行。

1.机壳结合面。机壳结合面主要包括：端盖与机座的结合面、上下端盖的结合面、固定端盖的螺孔、出线套管法兰与套管台板的结合面及进出风温度计的结合面。

2.密封油系统

（1）密封瓦座与端盖的垂直结合面。上、下半端盖组装时，接缝应对齐，防止由于错口使密封垫受力不均。安装后割齐，使装配密封瓦座后此处接合严密不漏。（2）严格执行压差阀及平衡阀的检修工艺，做好调试工作，保证空侧油压高于机内氢压0.05MPa左右，并使氢侧油压能跟踪空侧油压变化，尽量保持两者差值不变，避免由于氢侧油压超出空侧油压，造成氢侧回油量大量增加，来不及排走，漏入机内，同时，造成氢侧油窜入空侧，带走大量的氢气。（3）严格监视密封油箱的油位，防止油满罐时进入机内或空罐时向外跑氢。正常运行时应保持较低位置。

3.转子部分

（1）氢气由转子外漏是经护环处的导电螺钉进入转子中心孔，再从滑环处的导电螺钉或中心孔两侧堵板处漏出。（2）每次大修必须对导电螺钉进行检查，对出现异常的部件进行更换。（3）大修中应首先加强对护环处导电螺钉的密封检查，切断转子漏氢的源头。

4.氢气冷却器

（1）氢气冷却器是氢气可漏点最多的设备，结合面的每一条螺丝及每根铜管都有漏氢的可能，因此应重点检查，并单独进行水压试验。（2） 防止局部水短路。在更换水管侧大堵头和小堵板的密封垫时，应防止进、出水室的密封垫压不到位，或是上下水室分割面端部不平，造成进出水的局部短路，影响发电机冷却效果。

5.氢气管道及阀门。大修时必须对所有氢管路阀门进行解体检查，单独进行风压试验。可在与发电机本体氢气系统直接连接的阀门前加装一道备用门，正常运行时，备用门常开，当原有阀门及后续管路出现缺陷时，可关闭备用门，进行隔离。

6.氢气系统热工元件及测点。对于氢气系统热工元件及测点的检查和检修也应严格进行，例如氢气纯度仪、湿度仪、干燥器和在线漏氢测点等，做到定期检修和检验，确保元件正常运行。

7.整体气密性试验。大修结束之后，应进行发电机整体密封试验，此时密封油系统应经试验正常并投入运行。试验时通入发电机的压缩空气应先通过空气干燥器，必须是干燥清洁的。

8.氢气系统的运行监督。发电机运行中应保持额定氢压，当出现漏氢量异常增大时，应查找漏点。不得用降低氢压作为减少漏氢的手段。发电机内氢气纯度应大于96%，气体混合物含氧量小于1.2%，露点温度控制在-25～0℃。

结论

对水-氢-氢冷却系统的发电机组，氢气系统的安全运行对机组的安全、可靠、稳定运行非常重要，任何一点的泄露将造成非常严重的后果。因此，无论是在运行维护或是检查修理工作中，必须以严谨的工作态度进行检查和验收。

参考文献

[1]秦峰，穆林森，齐昌宵，牛庆军等编写.南阳热电集控运行规程