挡土墙工程承包合同范文第1篇

地 址：____________ 邮码____________ 电话____________

法定代表人：____________ 职务____________

承包方（乙方）________________________________

地 址：____________ 邮码____________ 电话____________

法定代表人：____________ 职务____________

依照《中华人民共和国合同法》和________市的有关规定，经双方协商一致，签订本合同，并严肃履行。

第一条 工程项目

一、工程名称：________________

二、工程地点：________________

三、工程编号：________________

四、工程范围和内容：全部工程建筑面积________平方米。（各单项工程详见工程项目一览表）

五、工程造价：全部工程施工图预算造价人民币________元，其中：人工费________元。（各单项工程详见工程项目一览表）

第二条 工程期限

一、开竣工日期：依照国家颁布的工期定额，经双方商定，本合同工程开竣工日期如下：

全部工程自________年____月____日开工，至________年____月____日竣工。（各单项工程开、竣工日期详见工程项目一览表）

二、施工前各项准备工作，双方应根据工程协议书中第三条规定，分别负责按时完成。

三、在施工过程中，如遇下列情况，可顺延工期。顺延期限，应由双方及时协商，签订协议，并报有关部门备案。

1.由于人力不可抗拒的灾害，而被迫停工者；

2.因甲方变更计划或变更施工图，而不能继续施工者；

3.因甲方不能按期供图、供料、供设备或所需材料、设备不合要求，而被迫停工或不能顺利施工者。

第三条 物资供应

一、全部工程所需的物资按下列第（ ）项供应方式办理：

1.特殊材料、统配部管材料及统配部管机电产品，均由甲方负责采购，供应至乙方指定地点。其他材料由乙方负责采购供应。

2.统配、部管材料，由乙方负责办理申请、订货、调剂合用，特殊材料及统配、部管的机电产品，由甲方负责采购供应至乙方指定地点，其他材料均由乙方负责采购供应。

3.包工不包料工程，全部材料、设备由甲方采购供应到现场或指定的加工地点。

4.其他方式：

二、由甲方负责供应材料和设备的品种、规格、数量及进场期限，详见甲方供应材料、设备一览表。

三、成套设备和非标准设备，由甲方负责办理申请、订货及加工，引进成套设备在交付乙方前，由甲方负责检验（甲方委托乙方总包承办设备订货及非标准设备加工，应另签订协议）

四、工程所需材料，如因供应部门规格、品种或材质不能满足工程要求必须以其他规格、品种代替或加工处理时，应事先取得原设计单位和甲方同意，并由三方签订协议后实行。由于代用或加工而发生的量差、价差及加工费，应按现行规定办理结算。

五、凡应附有合格证明的材料，在进场时必须由供应方负责验证；如无合格证明，必须经供应方试验合格后方准使用，其试验费用，应由供应方负担。因建设单位或设计单位对有出厂合格证明的材料要求重新试验，其试验费用，应由甲方负担。

六、由甲方负责供应的材料和设备，如未按期供应或规格、质量不符要求，经双方努力仍无法解决，因此造成乙方的损失，应由甲方负担。

第四条 工程款结算

一、全部工程造价的结算方式。按下列第（ ）项规定办理：

1.以审查后的施工图预算加增减变更预算进行结算。

2.按施工图预算加包干系数确定的包干造价结算，包干范围以外的费用；另按有关规定付款。

3.按标准施工图单方造价包干结算，包干范围以外的费用，另按有关规定付款。

4.包工不包料工程，按预算定额规定的人工费结算。

5.招标的工程，按中标的价款结算。

二、工程款拨付与结办法，按现行规定办理（详见附件）

第五条 施工与设计变更

一、乙方要依据国家颁发的施工验收规范和质量检验标准以及设计要求组织施工，要全部达到合格。

二、要坚持按图施工，任何一方不得随意变更设计。如遇下列情况给对方适成窝工、返工、材料、构件的积压、施工力量和机械调迁等损失，应由责任方负担：

1.施工中如发现设计有错误或严重不合理的地方，乙方应以书面形式通知甲方，由甲方在7天内与原设计单位商定，提出修改或变更设计文件，经甲乙双方签订协议后，方准施工。

2.在施工中，如遇设计变更超出原设计标准或规模时，应在施工前按审批程序重新报批，经审查处审核工程预算，经办银行审查投资后，并由甲乙双方签订协议，方可施工。否则，任何一方不得强行施工。

3.在施工中，如遇中途停建、缓建，甲乙双方对在建工程，应商定做到安全部位。

4.在施工中，如发现甲方投资不足，不能按时拨付工程进度款，而中途停建、缓建，给乙方造成的损失，应由甲方承担。

三、乙方应严格执行隐蔽工程验收制度，凡隐蔽工程完成后，必须经过验收作出记录，方能继续进行下一工序的施工。一般隐蔽工程由乙方自行检查验收，并作好记录，重大或复杂隐蔽工程，应由乙方书面通知甲方和设计单位共同进行验收，并办理隐蔽工程验收手续。如甲方未届时参加，乙方可自行检查验收，甲方应予承认。

四、甲乙双方在施工中遇到工程生项，应按定额管理办法报批。变更工程协议所附的变更预算，应在施工前及时送经办银行，做为结算工程款之依据。

第六条 竣工验收、结算与保修

一、乙方在单项工程竣工前5日将验收日期以书面通知甲方届时验收，如甲方不能按时参加验收，须提前通知乙方取得乙方同意后，另订验收日期，但甲方须承认竣工日期，如再不按时参加验收，其所发生的管理费和各项损失均由甲方承担。并偿付给乙方按预算造价每日万分之一的逾期违约金。

二、竣工工程验收合格，从验收之日起3天内，乙方向甲方移交完毕。如甲方不能按期接管、致使验收后的工程发生损失，应由甲方承担。

三、本项工程中的单位

工程，如需单独移交甲方，在移交时，双方应办理中间验收手续，作为该单位竣工工程验收之依据。

四、在进行竣工工程验收中，如发现工程质量不符合规定，乙方应负责无偿修理或返工，并在双方议定的措施和期限内完成。经验收合格后，再行移交。由此造成工程逾期交付的，乙方应偿付给甲方按预算造价每日万分之一的逾期违约金。

五、工程已基本竣工，如遇某种材料或设备双方均无法解决，致使该项工程不能全部按期竣工，经双方研究同意，可做减项竣工，并对已完工程进行竣工验收和办理移交手续。

六、竣工工程验收，以国家颁发的施工验收规范、技师检验标准及施工图为依据。在进行竣工验收时，乙方应在验收前10天向甲方提供以下文件：

1.增减变更文件和其他洽商记录；

2.隐蔽工程验收记录和中间交工验收记录；

3.工程竣工后，应绘制竣工图，工程变更不大的由施工单位在原施工图上加以说明，提交建设单位存档。工程变更较大的，可以由建设单位自绘或委托设计单位、施工单位绘制竣工图。

七、乙方在单项工程竣工验收后，属于民用建设项目应于竣工验收后15天内，属于工业建设项目，应于竣工验收后30天内，将竣工结算件送交甲方进行审查。甲方应在接到竣工结算件后，民用建设15天内，工业建设20天内审查完毕，如到期未提出异议，由经办银行审定拨款。

八、工程竣工验收后，乙方对施工的土建工程质量负责保修一年，采暖工程保修第一个采暖期内。在保修期内，确由施工单位责任造成的屋面漏雨、管道漏水、漏气、堵塞等质量事故，乙方应负责无偿修理。（属于专业性建筑安装工程按国务院各有关主管部门的特殊规定办理）

九、工程未经验收，甲方提前使用或擅自动用，由此而发生的质量或其他问题，由甲方承担责任。

第七条 违约责任和仲裁

一、由于乙方责任未按本合同规定的日期竣工，（以竣工验收合格日期计算）每逾期一天，应偿付给甲方按预算造价万分之一的逾期违约金；属于包工不包料的，每逾期一天，应偿付给甲方按预算人工费千分之二的逾期违约金。

二、甲乙双方不得借故拖欠各种应付款项，如拖期不付，按银行的短期贷款利率偿付给对方逾期付款违约金。

三、实行合理化建议奖和提前竣工奖的，甲乙双方应根据有关政策的规定，另行协议。

四、建筑安装工程承包合同发生纠纷时，当事人双方应及时协商，协商不成时，任何一方均可申请各级城乡建设委员会或双方上级业务主管部门，进行调解；解决不了的，可选择下述第（ ）项处理：（1）向建筑物所在地的仲裁委员会申请仲裁，（2）直接向人民法院。

第八条 附则

一、预算审查手续，由建设单位将建筑安装工程承包合同（附施工图预算）送市建设工程合同预算审查处审查。要求鉴证的，可到建筑物所在地的区、县工商行政管理局进行鉴证。

二、在本合同签订之前，双方签订的施工准备合同（工程协议书），可做为本合同之附件。

三、招标工程，按《XX市建设工程招标、投标暂行办法》签订合同。

四、双方商定的其他事项：

第九条 合同附件

一、工程项目一览表。

二、全部施工图纸。（合同正本有此附件）

三、施工图预算。（合同正本及建设银行有此附件）

四、甲方负责供应的材料、设备一览表。

五、有关协议：

六、有关补充合同：

第十条 合同份数及有效期

一、本合同一式____ 份，甲乙双方各执正本一份，并分别报送双方业务主管部门副本一份。

二、本合同自双方签订之日起生效。在全部工程竣工验收并结清尾款后失效。

建设单位（发包方）____________________

工程负责人：____________________________

____年____月____日

建工单位（承包方）____________________

工程负责人：____________________________

____年____月____日

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挡土墙工程承包合同范文第2篇

关键词：包裹式加筋土挡墙、滑坡治理

Abstract: in this paper, combined with the practical engineering project design, and expounds the application of the wrap reinforced earth retaining wall in landslide. Analysis pointed out that the wrap reinforced earth retaining wall can reduce the engineering cost, convenient construction, safety and reliability and other significant advantages, and is worthy of popularization and application in highway construction.

Keywords: packaged reinforced soil retaining wall, landslide

中图分类号：P642.22 文献标识码：A

1、概述

1.1 加筋挡土墙概述

加筋挡土墙是由基础、墙面板、帽石、拉筋和填料等级部分组成。其挡土原理是依靠填料与拉筋之间的摩擦力来平衡墙面板所承受的水平土压力加筋挡土墙具有对地基承载力要求低、施工速度快、节省投资等优点，在公路、铁路工程中得到较多的应用[1]。通常加筋土挡墙设组合式面板的比较广，但由于填料或地基沉降，面板压缩性小，易导致加筋土体与面板出现较大的沉降差，使胸墙内倾，引起下部面板外鼓变形甚至垮塌；包裹式加筋土挡墙采用现场浇筑整体式面板，克服了由于填料与面板的沉降差异引起面板的不均匀水平向位移而导致的整体外形不平顺等问题[2]。

1.2本工点概况

本工点位于某二级公路K58+400～K58+555段，设计路基宽度8.5m。公路从一滑坡后缘通过，该滑坡体为一大型老滑坡体，滑坡体体积约500000m3，本身处于平衡状态，后受多因素影响，滑坡产生滑动，并向上牵引，引起路基拉裂，裂缝距路基内侧约2.0m，最大裂缝宽约15cm。滑坡体物质主要是残坡积物，结构松散，下部基岩为紫红色砂泥岩。通过实际调查结合实际情况，决定采用桩板式挡土墙或者加筋土挡墙方案处理，后经方案综合比较，因路线从滑坡后缘通过，滑动层为覆盖层，基岩埋深较浅（最大埋深约10m），为满足施工工期要求、保通要求及节约投资，决定采用加筋土挡墙方案处理；挡墙基础用锚杆固定在基岩上，以截断下方滑坡对路基的牵引。

2、本工点包裹式加筋土挡墙设计

2.1 加筋材料选择

拉筋对加筋土挡墙十分重要，是土体中的增强材料，主要承受拉力，要求具有较高的强度要求，且应有良好的抗疲劳性能，具有抗老化、耐腐蚀及化学稳定性好等特征。本工点加筋土挡墙选用高密度聚乙烯(HDPE) TGDG50型单向拉伸土工格栅，其极限抗拉强度为50 kN/m， 最大拉伸应变量小于10％，与填料间似摩擦系数大于等于0.3。

2.2加筋填料选择

填料为加筋挡土墙的主体材料，填料的好坏将直接关系挡墙的结构安全和工程造价，一般要求填料要易于填筑和压实，与拉筋之间有可靠的摩阻力，不应对拉筋有腐蚀性。结合本工程实际情况，本工点填料选择碎石土，设计要求填料指标为γ=19 kN／m3，φ=350，似摩擦系数=0.3。要求填土分层填筑，分层厚度小于等于30cm，压实度应达到表2.2.1的要求[3]；墙背后0．5～1．0 m选用透水性好的砂砾石或碎石材料宜于排水。

表2.2.1加筋体填料压实度表

注：表列压实度系按《公路土工试验规程》（JTG E40-2007）中重型击实试验法的最大干密度的压实度。

2.3断面及结构型式

本段加筋挡墙断面型式见图2.3.1。

图2.3.1加筋土挡墙断面及结构型式

挡墙面板采用C25钢筋混凝土现浇，面坡坡率1:0.05，板厚0.3m，内设置φ10钢筋网片，钢筋竖向间距0.3m，横向间距0.2m，净保护层厚4cm；浇筑面板时预埋面板拉环Φ20钢筋，长度L=3.307m，入土部分钢筋刷二道防锈漆，然后裹缠"三油两布"，防止钢筋腐蚀。土工格栅层间距0.3m，在面板处回折2m，土工格栅包裹编织袋装碎石（碎石粒径1～2cm）长度不小于1m；施工时必须保证筋带长度大于0.65倍墙高，且不小于4.0m；施工过程中考虑到加筋土挡墙靠近底部水平土压力较大，且所选择的土工格栅极限抗拉强度度较小，在加筋体中下部加铺3层φ10钢筋网，间距0.2×0.2m。基础采用C20混凝土浇筑，截面宽、高均为1m；为提高挡墙的抗滑稳定性，在基础内设两根钢筋锚杆，使之锚入基岩不小于3m。加筋土挡墙外侧滑体按清方减载处理，开挖挡墙基坑时一起挖除；开挖时应设置4%的坡度，便于排水。

3、加筋土挡墙的设计计算

加筋土挡墙设计时，应进行内部稳定计算和外部稳定计算。内部稳定计算内容包括：筋带抗拉力验算、抗拔验算，并确定筋带长度，确定面板的厚度和配置钢筋；挡土墙外部稳定验算包括：基底承载力验算、加筋体沿基底抗滑动稳定性验算、抗倾覆稳定性验算、地基和墙体的整体滑动验算。

本工点设计时，考虑到本段滑坡为牵引式滑坡，路线从滑坡后缘通过，加筋挡墙基坑开挖时，已将路基内滑坡松散体全部清除，且基础落在较完整的基岩上，挡土墙整体稳定能满足要求，故设计只做了内部稳定验算。

3.1加筋土挡墙内部稳定计算理论

内部稳定性验算时，加筋体活动区与稳定区的分解面可采用简化破裂面。简化破裂面上部的竖直面部分与墙面板背面的距离bH为0.3H;简化破裂面下部的倾斜面部分与水平面的夹角β为（450+φ/2）（图 3.1.1）

图 3.1.1 简化破裂面图

1-活动区；2-简化破裂面；3-稳定区

简化破裂面上下两部分的高度H1、H2，可按下式计算：

式中：bH—简化破裂面前的破裂棱体顶面宽度；

—加筋体填料内摩擦角（0），当填料为细粒土时，采用综合内摩擦角0；

H—加筋体高度（m）。

墙面板上的附加水平土压力可按下式计算：

式中：—加筋体内，深度处土压力系数；

—加筋体内，深度处的水平土压力（kPa）；

3.2加筋土挡墙内部稳定计算结果

经计算，本工点加筋土挡墙的全墙抗拔稳定性验算稳定系数Kb=2.12≥2.0，满足相关规范的要求。

4、结束语

包裹式加筋土挡墙属于柔性支挡结构，适用于一般地区的路肩式挡土墙、路堤式挡土墙；用于滑坡地段时，因变形较大，挡墙的稳定和变形难以控制，所以目前用于滑坡地段的加筋土挡墙还不多见。但由于本工点位于牵引式滑坡后缘，滑体厚度在路基范围内较薄，且滑面以下为较完整的基岩，挡墙只起到隔断滑坡牵引的作用，加筋体整体不受滑坡的影响，故经综合考虑后，运用了包裹式加筋土挡处理。

本工点于2011年完工投入运营2年多，路基稳定，未出现墙体及路基下沉、开裂等病害，说明包裹式加筋土挡墙处理本处滑坡是成功的；这为以后处理同种类型的滑坡提供了一种经济、施工快捷可行的处理方法。

参考文献：

【1】 李海光等编著. 新型支挡结构设计与工程实例.北京：人民交通出版社，2004.1.

【2】 赵子俊 陈德平焦柳线K966包裹式加筋土挡墙设计 路基工程 2003年第4期(总第109期).

【3】中交第二公路勘察设计研究院有限公司主编,公路挡土墙设计与施工技术细则，人民交通出版社，2008.

挡土墙工程承包合同范文第3篇

关键词：悬臂式挡土墙 加筋土挡土墙 悬臂式挡土墙包裹式加筋体复合结构

Abstract: the station structure design general subject to the architectural layout, high-speed rail lines under side be born type usually requires at the station platform side high Settings upright retaining structures the slope to meet online type platform and line side of organic link under 18. A high-speed railway station as an example, the cantilever retaining wall packaged geotextile compound structure of the slope, give full play to the cantilever retaining wall and the advantages of the reinforced, which can meet the architectural layout requirements, and convenient packing rolling assignments, for similar engineering design to provide the reference.

Keywords: cantilever retaining wall reinforced soil retaining wall cantilever retaining wall packaged geotextile compound structure

中图分类号： TU476+.4 文献标识码：A文章编号：

1 概述

车站结构设计一般服从于建筑布局，高速铁路线侧下式落地车站通常需要在站台侧设置高直立支挡结构收坡，以满足线上式站台与线侧下式站房有机衔接。而往往为了满足出站通道的净空高度，站台面与站房场坪高差较大，导致支挡结构难以设计。本文以某高速铁路车站为例，介绍了悬臂式挡土墙包裹式加筋体复合结构的设计，较好的解决了上述难题，为类似的工程设计提供参考。

2 车站概况

某高速铁路地面站，按照两台三线站场规模设计，站房位于线路的右侧，采用线侧下式站房形式。地质情况为：上覆第四系全新统人工填土（Q4ml）0～1m，上更新统冰水-流水堆积层（Q3fgl-al）及中更新统冰水-流水堆积层（Q2fgl-al）的粉质黏土0～2m、下伏卵石土。站场路基以填方通过，站台顶高程为673.619m，场坪回填线高程为665.852m，高差7.767m，根据车站建筑总体布局及美观要求，需在线路右侧设置高直立支挡结构收坡。

3 支挡方案拟定

方案一：采用悬臂式挡土墙。根据TB10025―2006《铁路路基支挡结构设计规范》5.1.2条:悬臂式挡土墙高度一般不宜大于6m。因此在场坪标高及站台面标高不能改变的情况下，单纯采用悬臂式挡土墙不满足高差要求。

方案二：采用扶壁式挡土墙，扶壁式挡土墙结构高度可以达到10m，但鉴于以往工程实践经验，扶壁式挡墙由于肋板的存在，在靠近立壁处填料不易碾压密实，本线为时速200km/h的无砟轨道铁路，沉降标准高，故此方案未予采用。

方案三：采用在悬臂式挡土墙墙后设置包裹式加筋体，充分发挥加筋土限制侧向变形和悬臂式挡墙美观、稳定性好的优点，将悬臂式挡土墙高度适当提高，该方案既方便机械化填料碾压作业，又满足建筑布局及车站美观要求，予以采用。

4 悬臂式挡墙包裹式加筋体复合结构的设计

悬臂式挡墙包裹式加筋体复合结构的设计包括：结构布置；悬臂式挡土墙的结构及稳定设计；墙后包裹式加筋体的内外部稳定性设计。

4.1 结构布置

悬臂式挡墙包裹式加筋体复合结构包括悬臂式挡土墙和在其立臂板内侧分层填筑的填料，填料内水平、相间、成层地布置拉筋，各拉筋靠近立臂板的端部翻卷形成回折段，回折段内包裹有由压实填料构成的包裹体。如图1、图2，悬臂式挡土墙包裹式加筋体结构代表性断面见图3。

图1 悬臂式挡土墙包裹式加筋体复合结构 图2加筋体填土详图

图3悬臂式挡土墙包裹式加筋体结构代表性断面图

4.2 包裹式加筋体设计

包裹式加筋体主要进行内部稳定性检算，内部稳定性计算主要包括拉筋强度检算、抗拔稳定性检算、包裹体的设计，按照《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2006）中加筋土挡墙进行个别设计。

（1）设计活载：考虑站台面上部荷载换算成均布荷载，荷载土柱高1.1m。

（2）包裹式加筋土挡墙墙高8m，根据内部稳定性检算结果，设计拉筋采用单向拉伸聚丙烯高强土工格栅，拉筋长度为9.0m，拉筋竖向间距0.3m，单向拉伸聚丙烯高强土工格栅每延米拉伸强度160kN/m，纵向屈服伸长率不大于10%，拉筋高强度方向为横断面方向，靠近L型挡墙侧包裹0.2m厚填土后回折长度不小于2.0m。

（3）经过检算抗滑动稳定性Kc=1.32＞1.3，抗倾覆稳定性Ko=5.5＞1.6，满足规范要求，地基承载力210kPa，结合悬臂式挡墙设计，地基承载力设计要求大于250kPa。

4.3悬臂式挡墙的设计

悬臂式挡土墙按《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2006）进行个别设计。

（1）设计活载：轨道及列车荷载在悬臂上产生的侧向土压力及在踵板上产生的竖向土压力按弹性理论条形匀布荷载作用下的土压力进行计算。

（2）设计土压力：填料采用抗剪强度较高的卵石土，由于土工格栅表面与土体摩擦作用，提高填料的强度和整体性，限制了土体变形，本文加筋卵石土填料物理力学指标按Φ＝40°,γ＝20kN/m3 进行检算，同时将加筋土视为无筋土，产生的土压力按库仑土压力理论计算，出现第二破裂面时，按第二破裂面法计算，第二破裂面不能形成时，用墙踵下缘与墙顶内缘的连线作为假想墙背进行计算。

（3）立臂、趾板、踵板均按悬臂梁计算内力，按极限状态法进行结构设计。

4.4 地基处理及施工要求

（1）悬臂式挡墙包裹式加筋体填土结构基底彻底挖除松软土、粉质粘土换填合格填料，悬臂式挡土墙基础范围内换填0.6m厚掺3%水泥改良的砂砾石垫层夹铺一层土工格栅，并于砂砾石垫层顶浇灌一层C15素混凝土垫层，厚0.1m,要求地基承载力不小于250kPa。

（2）加筋体填土在悬臂式挡土墙施工完成后采用卵石土填筑，严禁采用块石类土填筑。要求填料分层填筑压实，压实方式可采用振动式压路机或重型碾压机械充分碾压，临近墙身2.0m范围内不能有大型机械行驶或作业，墙后2.0m范围内宜采用小型机械压实或人工夯实达到设计要求的密实度；填料的摊铺、碾压应从拉筋的中部开始平行于墙面碾压，先向拉筋尾部逐步进行，然后再向墙面方向进行,严禁平行拉筋方向进行。填料中最大粒径不大于10cm，且不大于单层填料压实厚度的1/3。拉筋应平直铺设于密实填土上，底部应与填土密贴，填料与筋带直接接触部分不能含有尖锐棱角的块体。拉筋顶面填土时，严禁沿拉筋方向推土和施工车辆直接碾压拉筋，碾压前拉筋顶面的填土厚度不应小于0.2m。

（3）悬臂式挡土墙墙背设置一层复合排水网，沿墙长底部墙趾回填线以上设置一排泄水孔，间距2m，其余沿墙面每隔2～3m交错设置，将墙后渗水排出，在墙顶以及地面附近应设置隔水层，采用混凝土封闭。为了防止表水下渗，施工完成后在站台铺装面以下设置混凝土防水层将表水永久隔离。

5 结语

结合某高铁车站高直立支挡结构的设计，采用悬臂式挡土墙包裹式加筋体复合结构进行收坡，充分发挥了加筋土限制土体侧向变形和悬臂式挡土墙美观、稳定性好的的优点，且方便填料的机械化碾压作业，有效的解决了线上式站台与线侧下站房的有机衔接，为类似的工程设计提供参考。

参考文献

挡土墙工程承包合同范文第4篇

【关键词】桩基扶壁式挡土墙，有限元分析，设计

1 引言

近几十年来，随着我国经济的高速发展，各项基础设施如高速铁路、机场、水电站、高速公路正在迅速兴建，支挡结构在工程中的应用也越来越受重视。在公路建设中，挡土墙是边坡支护广泛使用的一种支挡防护构造物，主要维护墙后填土及边坡的稳定，防止路基发生破坏或失稳；同时挡土墙结构灵活，能减少路基土石方数量及工程用地，对挡土墙采用一些措施后还能减少雨水对边坡的侵蚀，有利于边坡的稳定。但是在实际工程中，一直也面临着地基承载力不足等难题，随着不断的发展，新型的桩基扶壁式挡土墙应运而生，很好地解决了类似的工程难题。

本文以工程实例为例，运用midas有限元软件对桩基扶壁式挡土墙受力情况进行模拟分析，经验证满足地基承载力的要求，也论证了桩基扶壁式挡土墙的可行性。

2 挡土墙类型及结构特点

2.1常规挡土墙

（1）重力式挡土墙：靠自重维持平衡，形式简单，施工简便，使用范围广；当挡土墙设置高度较大时，为保证墙身的抗弯能力及墙体稳定性，墙身截面尺寸及结构占地面积较大且墙高不宜超过12m。

（2）衡重式挡土墙：上下墙背均设有衡重台，利用衡重台上部填土重力及墙身自重维持稳定。断面尺寸较重力式小，墙面陡直、下墙墙背仰斜，能减少基础开挖量，但对地基承载力要求高，墙高不宜超过8m。

2.2钢筋混凝土挡土墙[2]

（1）悬臂式挡土墙：依靠悬臂板抵抗墙背土压力产生的弯矩和剪力，墙高不宜超过5m。

（2）扶壁式挡土墙：扶壁式挡土墙是一种新型挡土支挡结构，它是在悬臂式挡墙的基础上，沿长度方向每隔一定距离加设扶壁而成，通过扶壁的连接将立板和墙踵板形成一个受力整体，大大提高挡土墙的整体性和刚度，同时扶壁也能分担一部分土压力，能减小立板的变形；扶壁式挡土墙主要由墙后填土重力以及挡墙自重提供抗倾覆力矩，由地基对墙踵板的摩擦力提供抗滑力。与常规的重力式挡土墙相比，扶壁式挡土墙设置高度范围大，适用范围广，节省石料及人工，施工速度快。

2.3桩基扶壁式复合挡土墙

将扶壁式挡土墙与桩基组合起来便形成了桩基扶壁式挡土墙结构。其原理是利用桩基来分担一部分挡土墙对地的压力，从而一定程度上弥补地基承载力不足的现象。通过此原理，桩基础就与扶壁式挡土墙形成了一个受力的整体结构。

近些年来，随着挡土墙建设不断的发展，各式各样的挡土墙应运而生。桩基扶壁式挡土墙作为一种新型支挡结构，有其他结构所没有的独特优势：（1）扶壁式挡土墙上部结构受到的荷载作用力经由底板传递给桩基础，大大减少了挡土墙下土的应力和变形，使挡土墙能够稳定。（2）桩基础能有效增强地基承载力，满足挡土墙对地基的要求；（3）起加固边坡的作用。这种结构能有效的满足工程要求，同时能扩大扶壁式挡土墙的应用范围。所以，综上而言是很有必要对桩基扶壁式挡土墙进行研究。当遇到地基承载力较低的工程时，采用桩基扶壁式挡土墙可以使扶壁式挡土墙基底置于稳定地层中，进而使支护结构达到稳定。

3 桩基扶壁式复合挡土墙设计理论及设计方法

3.1土压力及推力计算

通常将土体对挡土结构产生的侧向压力定义为土压力。根据相关规范，土压力的合力可按下式计算：

式中： Ea―水平土压力合力（kN/m）； Ka―水平土压力系数；h―边坡的垂直高度； ―支护结构后的土体重度，地下水位以下用有效重度（kN/m3）； ―边坡坡面与水平面的夹角；c―土的黏聚力（kPa）； ―土的内摩擦角； ―土体的临界滑动面与水平面的夹角。

滑坡推力的大小正好与滑坡体下滑力与抗滑力的差值相等。滑坡位置、潜在滑面形状、岩土体强度是计算推力的基础，所以需要预先得知相关信息。实际中，传递系数法计算滑坡推力使用的最为广泛，假定滑动面为折线是传递系数法的突出特征。计算时，首先按照滑坡岩土体性质和滑动面的产状，将滑坡沿滑动主轴方向，划分为n个垂直滑块，然后取其中的任一条块作为分离体，进行静力分析，最后得出平衡方程。

在计算滑坡推力时，要做一定的假定：

滑块间推力可相互传递，拉力则不行；滑块在外力作用下不产生变形，只可能会整体下滑；用集中力来表示滑块间的相互作用力，标注在分界线的中点处；沿滑坡滑动方向取一单位长度宽的滑块作为计算滑坡推力的断面，滑块体两侧的摩擦力忽略不计。

图3.1 传递系数法计算示意图

式中： Ei―作用在第 i 块滑体上的剩余下滑力； i―滑块间的传递系数；Ei-1―作用在第 i-1 滑块上的剩余下滑力，kN；Ni―滑床对第 i 块滑体产生的支反力，kN； Wi―第 i 块滑块土体的重力，kN；ci―第 i 块滑块岩土体的粘聚力，kPa；li―第 i 块滑块的滑长度，m； i―第 i 块滑体岩土体的内摩擦角； i―第 i 块滑体滑面与水平面的倾角； i-1―第 i-1 块滑体滑面与水平面的倾角；计算推力时，从坡顶到底依次计算。计算结束后，若最后一块滑块的En为正值，那就说明该滑坡体不满足稳定性要求，反之则符合[4]。

3.2受力特点及简化计算

扶壁式挡土墙设计时取分段长度作为计算单元，近似将前趾板、后踵板、立壁、扶壁作为梁、板构件分别进行计算。前趾板可按固定在立壁与后踵板结合部的悬臂梁模型进行计算；后踵板可按支撑于扶壁上的连续板计算；立壁为固结在扶壁及底板上的三向固结板构件，可简化为按竖直方向、沿墙长方向分别计算；扶壁可按锚固在底板上的T形截面悬臂梁计算，其中立壁为梁截面的翼缘板，扶壁为腹板。

（1）抗滑移稳定性验算

挡土墙的抗滑移稳定性指在土压力及其他荷载的作用下，挡墙基底摩擦力抵抗滑移的能力，用抗滑力与下滑力之比即抗滑移稳定性系数Kc表示。挡土墙的抗滑动稳定系数按下式计算：

式中：G-作用于基底以上的重力（kN），浸水挡土墙的浸水部分应计入浮力；Ey-墙后主动土压力的竖向分量（kN）；Ex-墙后主动土压力的水平分量（kN）； Ep-墙前被动土压力的水平分量（kN）； --墙前被动土压力水平分量的0.3倍（kN）；N-作用于基底上合力的竖向分力（kN），浸水挡土墙应计入浸水部分的浮力； --基底倾斜角，基底为水平时， Q1、 Q2--主动土压力分项系数、墙前被动土压力分项系数； --基底与地基间的摩擦系数。

（2）抗倾覆稳定性验算

挡土墙的抗滑移稳定性指抵抗墙身绕墙趾向临空侧转动的能力，用抵抗倾覆稳定性系数K0表示。挡土墙的抗倾覆稳定性系数按下式计算：

ZG-墙身重力、基础重力、基础上填土的重力及作用于墙顶的其他荷载的竖向合力重心到墙趾的距离（m）；Zx-墙后主动土压力的竖向分量到墙趾的距离（m）；Zy-墙后主动土压力的水平分量到墙趾的距离（m）； Zp-墙前被动土压力的水平分量到墙趾的距离（m）。

4、应用实例

4.1工程简介及工程地质条件

兰州市兰秦快速路（忠和至水阜段）傅家窑互通立交工程是兰秦快速路（忠和至水阜段）与连霍高速公路G30相接的出入口立交，立交布设区域位于忠和镇傅家窑大砂沟西侧台地上，根据区域地形及交通流量趋势，采用B型单喇叭型式，兰秦快速路下穿连霍高速公路。本项目中D、E匝道在原有连霍高速路基基础上加宽后与兰秦快速路相接，现有高速坡脚外侧为大砂沟排洪沟。新建D、E匝道设计标高均比大砂沟排洪沟顶面标高高11～16m，若采用自然放坡，坡脚压占排洪沟，无足够的放坡空间。

根据地质调绘、钻探揭露并结合室内岩土土工试验，各土层的主要物理力学性质见表1。

4.2计算模型及结构分析

采用midas有限元软件进行结构计算，挡墙（桩基纵向间距4m）有限元模型如图4.1所示。挡墙承台及桩基均采用6个自由度的梁单元模拟。墙身土侧考虑土的弹性约束，桩基按集中质量法考虑桩土耦合效应，不计承台侧土压力及土的抗力作用。

图4.1 桩基扶壁式挡土墙有限元模型

4.2.1、持久状况承载能力极限状态检算

根据《公路路基设计规范》（JTG D30-2015）及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）有关规定，对挡墙墙身、承台和桩基进行承载能力极限状态检算，检算结果见表4.2所示。

挡墙基本组合作用下承台最大剪力为2500kN，小于抗剪承载力3720kN，承台满足抗剪要求。

4.2.2、持久状况正常使用极限状检算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）有关规定，对挡墙墙身、承台和桩基进行正常使用极限状态检算，检算结果见表4.3，挡墙墙身、桩基均满足正常使用要求。

4.3挡土墙设计

结合本项目的工程需要及地质条件，扶壁式设置高度9m，立壁宽0.5m，扶壁厚0.8m，扶壁间距为4m；为满足扶壁式挡墙与高低双排桩桩基的连接处的强度要求及保证基底受力均匀，将底板设计成宽7.7m、厚为2m的承台（如图4.2及4.3），并根据扶壁设置间距将底板设计成锯齿状，以减少混凝土用量，降低工程造价。同时由于扶壁式挡墙设置于高速公路边坡上面，且地基承载力不足，采用桩桩基不但可以提高挡土墙基底的承载力，还可以起到抗滑作用。根据《建筑桩基技术规范》，单桩竖向极限承载力标准值可按下式估算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp；桩基础采用机械钻孔，桩径1.5m，桩间距4.0m，考虑扶壁式挡土墙附加应力和偏心荷载条件，经计算得：主筋为20根φ20HRB400，箍筋φ12@100HPB300，加强钢筋φ25@2000（HRB400），桩体采用C30混凝土。

图4.2 填方边坡支挡剖面图

图4.3 桩基扶壁式挡土墙设计图

4.4墙后排水设计

大量地面水经挡土墙后填土下渗，若不及时排出，将形成静水压力导致挡土墙后土的抗剪强度降低，土压力增大。桩基扶壁式挡土墙墙后土体排水的具体措施：墙背1m范围内采用袋装砂砾回填，墙背子地面线30cm以上2～3m交错布设外倾4%的仰斜式排水孔，排水孔采用管经100mmPVC管，排水孔进口用透水土工布包裹，排水孔口铺设复合土工膜。

本工程设置的两段桩基扶壁式挡土墙尽可能的减小了挡土墙施工时对左侧连霍高速和右侧大砂沟排洪沟的影响，又减少了工程占地，工程效果良好。

5 结语

桩基扶壁式挡土墙创新地将扶壁墙的设置高度优势和高低双排桩的抗倾覆能力融为一体，既满足了挡土墙的地基承载力、自身整体稳定性，又有效的减小了基坑开挖范围。设置的两段桩基扶壁式挡土墙尽可能的减小了挡土墙施工时对左侧连霍高速和右侧大砂沟排洪沟的影响，又减少了工程占地，效果良好；结构合理、施工简便，在地基持力层较深或施工场地狭窄地段使用更具优势，值得推广应用。

参考文献

[1] JTG D30-2015，公路路基设计规范.北京：人民交通出版社

[2] 井玉国. 超限钢筋混凝土扶壁式挡墙的研究与应用[D].方济南：山东大学，2007.

[3] 王卫华.重力式、悬臂式、扶壁式挡士墙结构优化设计与选型[D].兰州：兰

州理工大学，2005.

[4] 李广信.高等土力学[M].北京：清华大学出版社，2004.323-325

[5] 焦峰.扶壁式挡土墙结构的最优设计[D].兰州：兰州理工大学，2004.

[6] 赵明华.倾斜荷载下基桩的受力研究[D].长沙：湖南大学，2001.

挡土墙工程承包合同范文第5篇

关键词：山区公路挡土墙设计土压力库伦理论稳定截面强度措施

1前言

公路挡土墙是用来支承路基填土或山坡土体，防止填土或土体变形失稳的一种构造物。在路基工程中，挡土墙可用以稳定路堤和路堑边坡，减少土石方工程量和占地面积，防止水流冲刷路基，并经常用于整治坍方、滑坡等路基病害。

挡土墙的形式多种多样，按其结构特点，可分为：石砌重力式、石砌衡重式、加筋土轻型式、砼半重力式、钢筋砼悬臂式和扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型；按其中路基横断面上的位置，又可分：路肩墙、路堤墙及路堑墙；按所处的环境条件，又可分为：一般地区挡墙、浸水地区挡土墙及地震地区挡土墙。考虑挡土墙设计方案时，应与其他工程方案进行技术经济比较，分析其技术的可行性、可靠性及经济的合理性，然后才确定设计方案，并根据实际情况进行挡土墙的选型。

在山区公路中，由于地形条件更为复杂，地势更为陡峭，因此，挡土墙的应用更为广泛。近几年来，笔者参加了二十多段、共三百多公里的山区公路（二、三级）的设计，主要负责路基防护工程，特别是挡土墙的设计，对山区公路挡土墙的设计积累了一定的经验与体会，在此提出，仅供同类工程设计时参考。

2挡土墙设计的基础资料及设计参数

2.1基础资料

挡土墙设计时，必须具备以下资料：路线平面图、纵断面图、横断面图，地质资料（包括工程地质勘察报告、工程物探报告），地震勘探报告，水文资料，总体设计资料及构造物一览表等。

2.2设计参数的选取

2.2.1墙背填料的物理力学性质对于山岭重丘二、三级公路的挡土墙设计，当缺乏试验数据时，填料的计算内摩擦角及容重可参照表1及表2选用：

表1填料内摩擦角ψ参考值

土的种类

块石

大卵石、碎石类土

小卵石、砾石、粗砂、石屑

中、细砂、砂质土

粉砂

粘土

内摩擦角（°）

45

40

35

30

26

14-21

表2填料标准容重

土的种类

砾石、碎石、砾质土

砂、砂质土

粉土、粘性土

（ωl<50%）

石灰土

（石灰10%）

粉煤灰

容重（KN/m3）

20

19

18

18

15

2.2.2墙背摩擦角填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。山区公路中，对于浆砌片石墙体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。

2.2.3基底摩擦系数基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。

2.2.4地基容许承载力地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。

2.2.5建筑材料的容重根据有关设计规范规定选取。

2.2.6砌体的容许应力和设计强度根据有关设计规范规定选取。

2.2.7砼的容许应力和设计强度根据有关设计规范规定选取。

3挡土墙的选型

3.1材料选择

浆砌片石挡土墙取材容易，施工简便，适用范围比较广泛。山区公路中，石料资源较为丰富，在挡土墙高≤10米时，因地制宜，采用浆砌片石砌筑，可以较好地满足经济、安全方面的要求。

3.2截面形式选择

根据挡土墙结构类型及其特点分析，当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。同时，由于山区公路地面横坡比较陡峭，若采用仰斜式挡土墙，会过多增加墙高，断面增大，造成浪费，采用俯斜式挡土墙会比较经济合理。一般在路堑墙、墙趾处地面平缓的路肩墙或路堤墙等情况下，才考虑采用仰斜式挡土墙。当墙高≥5且地基条件较好时，采用衡重式挡土墙，可以有效地减小截面，节省材料。

3.3位置选择

在挖方边坡比较陡峭时，采用路堑挡土墙，可以降低边坡高度，减少山坡开挖，避免破坏山体平衡；在地质条件不良情况下，还可以支挡可能坍滑的山坡土体。

对于采用路肩挡土墙或路堤挡土墙，应结合具体条件考虑，必要时应作技术经济比较。因为路堤挡土墙承受荷载较大，受力条件较为不利，截面尺寸也较大，所以录路堤墙与路肩墙的墙高或截面污工数量较为接近，基础情况相仿时，采用路肩墙比较有利。

4土压力的计算

挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。

4.1库伦主动土压力计算公式及计算简图

主动土压力计算公式：

Eα=1/2γH2Ka

式中：Eα——主动土压力(KN)，γ——土的容重（KN/m3），H——挡土墙高(m)，Ka——库伦主动土压力系数。

《公路设计手册·路基》中，以库伦理论为基础，按墙后填土表面的形状和车辆荷载分布情况的不同，推导出各种情况下的主动土压力计算公式，设计时可根据实际情况查表计算。

4.2第二破裂面土压力的计算

在挡土墙设计中，当墙背或假想墙背的倾角α1或α’1大于第二破裂面的倾角αi，或作用于墙背或假想墙背的土压力对墙背法线的倾角δ’小于或等于墙背摩擦角δ时，就会出现第二破裂面，这种情况下，应按破裂面出现的位置来求算土压力。

对于一般常用的俯仰式挡土墙，不会出现第二破裂面，对于衡重台较宽的衡重式挡土墙，则较易出现第二破裂面。各种边界条件的第二破裂面主动土压力计算公式详见《公路设计手册·路基》。

因此设计过程中，应先采用试算的方法，判别第一破裂面出现的位置，计算破裂角，并根据计算所得的第二破裂面倾角判断是否会出现第二破裂面，然后再选用合适的公式计算主动土压力。

5挡土墙的稳定验算及强度验算

挡土墙的设计应保证其在自重和外荷载作用下不发生全墙的滑动和倾覆，并保证墙身截面有足够的强度、基底应力小于地基承载力和偏心距不超过容许值。因此在拟定墙身断面形式及尺寸之后，应进行墙的稳定及强度验算。挡墙的验算方法有二种：一种是采用分项安全系数的极限状态法，另一种是总安全系数的容许应力法。目前国内多数应用容许应力法设计挡土墙。下面是采用容许应力法进行挡土墙验算的简介。

5.1滑动稳定验算

挡土墙沿基底的滑动稳定系数Kc应不小于1.3。计算公式为：

Kc=（W+Ey）f/Ex

式中：W——挡土墙自重，衡重式时，包括衡重台上的土重(KN)，Ex，Ey——主动土压力的水平和垂直分力（KN），f——基底摩擦系数。

设计中，为增加挡土墙的抗滑稳定性，常将基底做成向内倾斜，以增大滑动稳定系数。基底斜坡坡度一般不超过1:5。

5.2倾覆稳定验算

挡土墙绕墙趾的倾覆稳定系数Ko应不小于1.5。计算公式为：

Ko=（WZw+EyZx）/（ExZy）

式中：Zx——Ey对墙趾O点的力臂(m)，Zy——Ex对墙趾O点的力臂(m)，Zw——W对墙趾O点的力臂(m)。

5.3基底应力及偏心验算

基底的合力偏心距e。计算公式为：

e=B/2-Zn=B/2-（WZw+EyZx-ExZy）/（W+Ey）

在土质地基上，e≤B/6；在软弱岩石地基上，e≤B/5；在不易风化的岩石地基上，e≤B/4。

当e≤B/6时，墙趾和墙踵处的法向压应力为：

σ1,2=（W+Ey）（1±6e/B）/B≤[σ]

式中，[σ]——地基土修正后的容许承载力（KPa）

[σ]=[σo]+K1γ1（B-2）

式中，[σo]——地基土的容许承载力（KPa），K1——地基土容许承载力随基础宽度的修正系数，γ1——地基土的天然容重（KN/m3）。

当e>B/6时，基底出现拉应力，考虑到一般情况下地基与基础间不能承受拉力，故不计拉力而按应力重分布计算基底最大拉应力：

σ1=2（W+Ey）/3Zn≤[σ]

若出现负偏心，则上式的Zn改为（B-Zn）。

5.4墙身截面强度验算

通常选取一、两个截面进行验算。验算截面可选在基础底面、1/2墙高处或上下墙交界处等。

墙身截面强度验算包括法向应力和剪应力的验算。剪应力包括水平剪应力和斜剪应力两种，重力式挡土墙只验算水平剪应力，而衡重式挡土墙还需进行斜截面剪应力的验算。

6采取措施

完成了挡土墙截面设计及稳定、强度验算之后，必须采取必要的措施，以保证挡土墙的安全性。

6.1基础加固措施

6.1.1为减少基底压应力，增加抗倾覆的稳定性，在墙趾处伸出一台阶，以拓宽基底。墙趾台阶的宽度不小于20cm，台阶高宽比可采用3:2或2:1。

6.1.2地基为软弱土层时，可用砂砾、碎石、矿渣或灰土等质量较好的材料换填，以扩散基底压应力，满足设计要求。

6.2排水措施

对于浆砌石挡土墙，应在墙前地面以上设置一排泄水孔。墙较高时，可在墙上部加设泄水孔。泄水孔采用10×10cm的方孔或圆孔，孔眼间距2~3米，上下排泄水孔错开设置。泄水孔进水口应设置反滤材料。

6.3沉降缝与伸缩缝的设置

为避免地基不均匀沉降引起墙身开裂，需按墙高和地基性质的变异，设置沉降缝，同时，为了减少圬工砌体因收缩硬化和温度化作用而产生裂缝，需设置伸缩缝。挡土墙的沉降缝和伸缩缝设置在一起，每隔10~15m设置一道，缝宽2~3cm，自墙顶做至基底，缝内宜用沥青麻絮、沥青竹绒或涂以沥青的木板等具有弹性的材料，沿墙的内、外、顶三侧填塞，填塞深度不小于15cm。

6.4墙顶与路面的衔接

当墙顶宽大于土路肩宽度时，挡土墙侵入土路肩部分应预留出相当于路面结构厚度部分以铺筑路面。

6.5车辆安全行驶保障措施

对于路肩墙，其墙顶面以下50cm采用C20砼浇筑，并预埋钢筋，在其上设置防撞栏或防撞墙。

7材料要求

7.1石料须经过挑选，质地均匀，无裂缝，不易风化。

7.2石料的抗压强度应不低于30MPa。

7.3尽量采用较大的石料砌筑，块石应大致方正，其厚度不小于15cm，宽度和长度相应为厚度的1.5~2.0倍和1.5~3.0倍。

7.4采用7.5号砂浆砌筑，10号砂浆勾缝。

8设计体会

8.1设计参数的选取

因用于计算主动土压力的库伦理论较适用于砂性土，而对于粘性土的压力计算会存在一定的误差，所以对于以粘性土做填料的挡土墙计算，设计参数如填料的内摩擦角等的取值应相对保守。由于库伦理论是一种简化的土压力计算方法，所以对于以砂性土做填料的挡土墙，设计参数也应根据实际情况取相对保守值。

8.2安全系数的选取

对墙高≥6m的挡土墙，实际设计时建议将安全系数提高20%，以保证其安全性。

8.3墙面坡的选取

出于美观和施工方便的考虑，一段挡土墙通常都采用一个墙面坡。对于山区公路挡土墙，采用较陡的墙面坡，可有效减小墙高，节省材料。一般情况下，重力式挡土墙（俯倾式）、衡重式挡土墙墙面坡取1:0.05，仰斜式挡土墙的墙面坡取1:0.25，均能满足设计要求。

8.4墙背坡的选取

仰斜式挡土墙的墙背坡一般不超过1:0.3，具体结合开挖的临时边坡选取。

俯斜式挡土墙的墙背坡一般取1:0.2，随着墙高增加，墙顶宽度相应增大。

对于衡重式路肩挡土墙，当墙高≤8m时，上墙背坡取1:0.25，墙高＞8m而≤10m时，上墙背坡取1:0.3；下墙背坡取1:0.25。若为路堤墙，则上墙背坡应相应加大。

8.5设计控制重点

对于俯斜式挡土墙，由于所受土压力较大，所以设计时应注意其稳定和抗倾覆的验算。对于衡重式挡土墙，一般较容易满足稳定要求，墙身断面的强度成为挡土墙设计中主要的控制指标，所以一定要采用高强度的材料砌筑。