满堂红脚手架范文第1篇

关键字：地铁车站高支模施工技术

中图分类号：U231文献标识码： A

1 工程概况

1.1工程简介

广州市轨道交通二、八号线延长线九标[石壁站]土建工程位于广州市番禺区谢石公路南侧。车站外包总长176.4米，车站总建筑面积8624.76 m2，车站主体结构设计为地下双层岛式车站，现浇钢筋砼箱型及箱形框架结构，车站分为单跨、双跨、多跨结构,跨度分别为17.1m、18.1m、21.6m、43.9m。车站负一层为站厅层，净高4.8m；负二层为月台层，净高7.22m。

车站采用明挖顺筑法施工，中板、顶板、侧墙、立柱混凝土浇筑时采用满堂红脚手架做模板支撑。

2 支架及模板施工

2.1 模板、支架构件选用要求

本车站施工选用如下模板、支架构件材料：18mm厚胶合模板；φ48，t=3.5mm钢管及配套顶托，φ16、φ14对拉螺杆，螺纹拉钩及φ8钢筋；100×100mm木枋；100×50×3mm方钢，10mm厚钢板及其他建筑材料。

所选用的的材料质量需符合现行国家标准规定。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。

扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定：①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测，不合格产品禁止使用。②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓进行更换处理。③新、旧扣件均进行防绣处理。

2.2支架、模板施工

2.2.1 支架施工

中板、顶板支架采用φ48钢管搭设满堂红脚手架,设剪刀撑和扫地撑加以固定。中板、顶板满堂红脚手架设置图见图1。

脚手架搭设参数:

中板:横向1.2m，纵向0.9m，步距0.6m。

顶板：横向0.75m，纵向0.75m，步距0.6m。

2.2.2 模板施工

2.2.2.1 墙模板

采用1.8cm厚胶合板,由于侧墙均与中板或顶板一次性浇注,支撑采用满堂红脚手架施工,模板支撑系统事先进行受力检算，确保支撑系统强度、刚度、稳定性满足施工要求。先背竖带再背横带，用10*10的方木，横向间距0.6m，竖向间距0.45m。

在浇筑底板时，埋设地锚，间距为每米一个，用以顶住斜撑和墙模，并且可以拉住模板，以防上浮。

2.2.2.2 柱模板

模板采用1.8cm厚胶合板。先背横向方木，间距0.3m，再背竖向钢管拉杆锁住，并用斜撑加以加固。

在柱模施工时，对柱脚边不平整处，应用人工凿除松动混凝土，柱模固定时，应对准下面控制线，上部拉线，进行水平垂直校正。

2.2.2.3 板模板施工

板使用大块胶合板作模板，顶托上方先背纵向方木，然后再背横向方木，间距0.3m，模板材料质量符合现行国家标准和规定，“2×4”木条作格栅，应相互错开接头，钢管搭成满堂排架。

2.2.2.4 施工缝模板的支设方法

施工缝是导致漏水的薄弱环节，必须仔细地施工，加强施工缝处混凝土的浇灌、振捣和养护，保证混凝土的密实，确保混凝土的自防水功能。本工程的施工缝有底板、中板上的竖向施工缝和板的横向施工缝。根据设计要求，施工缝处采用快易收口网封堵，支设方便，并且可以有效地防止漏浆。施工缝处模板的支设见图2。

2.2.2.5 支模质量要求

本工程采用泵送商品混凝土浇筑施工，对模板工程的施工质量尤其是防漏浆、防跑浆等提出了更高的要求；结合本工程的实际特点，为了确保工程创优，模板工程施工质量将按如下要求执行。

支模前应先根据设计图纸弹出模板边线及模板的控制线，墙面模板检查和验收通过这些相对应控制点的连线。模板的接缝和错位不大于2.5mm。模板实测允许偏差见表1规定，其合格率严格控制在90%以上。

表1模板安装允许偏差

2.2.2.6模板的拆除

模板的拆除, 侧模应在能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于1N/mm2 ）方可拆除。底模及其支架拆除，其混凝土的强度必须符合表2的规定。

表2 混凝土强度表

模板拆除的顺序和方法, 应按照配模设计的规定进行, 遵循“后支先拆、先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下”的原则。重大复杂的模板拆除应有拆模方案。拆模时, 严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

为了严格掌握拆模时间，中板、顶板混凝土施工时，多做一组混凝土抗压强度试件，根据试件的早期强度来确定拆模的具体时间。

拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该段模板全部拆除后，方准将模板、木方、支撑等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。

2.2.3脚手架抗浮措施

本工程中侧墙高度较高，在浇注时均产生相当的浮力。为阻止该浮力，基坑内的脚手架用φ8钢筋与底板预留的φ16地锚锚固，地锚按纵向间距3000mm，横向间距1600mm设置。

3 模板支撑系统稳定检算

本方案是对标准段侧墙及顶板模板方案进行检算，按侧墙厚度700mm、板厚度800mm，浇注高度7.0m来进行计算。

3.1模板与支架材料力学性能

各构件力学性能见表3、表4、表5。

表3木枋力学性能表

表418mm厚木模板材料力学性能表

表5扣件式钢管支架材料力学性能表

3.2侧墙支架设计、检算

侧墙采用1.8cm厚胶合板；在模板外侧设间距300mm的100×100mm方木做为竖带；竖带外侧设间距600mm的100×100mm方木做为横带；支撑系统采用Φ48，t=3.5mm满堂红钢管脚手架，满堂红脚手架的立杆间距750×750mm，步距600mm，钢管顶在横带外侧；侧墙浇筑高度按7.0m计算。

3.2.1 荷载计算

3.2.1.1采用内部振捣器，新浇砼作用于模板的最大侧压力采用以下两种计算公式：

⑴公式一：F1=0.22γct0β1β2V1/2

F1-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；γc-混凝土的重力密度（kN/m3）；

t0-新浇混凝土的初凝时间（h），可用t=200/（T+15）计算；T -混凝土的温度（℃）；

V -混凝土的浇灌速度（m/h）；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；

β1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

β2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50-90mm时，取1.0；110-150mm时，取1.15。

则：F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×25×1.2×1.15×0.71/2×200/（25+15）

=31.8kN/m2

⑵公式二：F1=γcH

当砼浇筑高度H=7.0m时， F1=γcH=25×7.0=175.0kN/m2

按以上两种方法计算，并取较小值，则F1=31.8kN/m2

3.2.1.2计算最大总侧压力

有效压头高度：h=F1/γc=31.8/25=1.3m， 振捣时的水平荷载 F2=4kN/m2

模板最大总侧压力为F总=k1F1+k2F2 式中权重系数k1取1.2, k2取1.4

F总=31.8×1.2+4×1.4=43.8kN/m2

3.2.2 模板受力检算

3.2.2.1 计算模型与计算荷载

模板按三跨等跨连续梁板计算。计算跨度按竖带作为支座，跨度为竖带之间的间距，l取0.3m。

模板计算宽度取为1.0m，计算荷载q=43.8kN/m2×1.0m=43.8kN/m。

3.2.2.2 模板最大弯矩

模板的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0.1，

则M=0.1×43.8×0.32=0.3942kN.m=394200N.mm

3.2.2.3 强度验算

抗弯拉应力：σ=M/W，板的截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3

则σ=M/W=394200/54000=7.3N/mm2，故：σ

3.2.2.4 刚度验算

模板的挠度：ωA=Kωql4/(100EI)，

式中Kω取0.99，E取10000N/mm2,I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4，

则ωA=0.99×43.8×3004/（100×10000×486000）=0.72mm，

故：ωA

3.2.3 竖带检算

3.2.3.1计算模型与计算荷载

竖带按三跨等跨连续梁计算。计算跨度按横带作为支座，跨度为横带之间的间距，l1取0.6m。计算宽度取0.3m：计算荷载q=43.8kN/m2×0.3m=13.14kN/m。

3.2.3.2竖带最大弯矩计算

竖带的计算最大弯矩：M=Kmql12，式中弯矩系数Km取0.1，

则M=0.1×13.14×0.62=0.473kN.m=473000N.mm。

3.2.3.3强度验算

抗弯拉应力：σ=M/W，竖带截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3

则σ=M/W=473000/166666.7=2.838N/mm2

故：σ

3.2.3.4刚度验算

竖带挠度：ωA=Kωql14/(100EI)，式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，l1取0.6m，

I= bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4，

则ωA =0.99×13.14×6004/(100×10000×8333333.3)=0.202mm，

故：ωA

3.2.4 横带检算

3.2.4.1计算模型与计算荷载

横带按三等跨连续梁计算。计算跨度按满堂红脚手架水平杆作为支座，跨度为满堂红脚手架的间距，l2取0.75m，计算宽度取0.6m。

3.2.4.2横带最大弯矩计算

横带的计算最大弯矩：M=Kmql22，式中弯矩系数Km取0.1，

则M=0.1×26.28×0.752=1.478kN.m=1478000N.mm。

3.2.4.3强度验算

抗弯拉应力：σ=M/W，横带截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3，

则σ=M/W=1478000/166666.7=8.87N/mm2，

故：σ

3.2.4.4刚度验算

横带挠度：ωA=Kωql24/(100EI)，式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，l2取0.75m，

I= bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4

则ωA =0.99×26.28×7504/(100×10000×8333333.3)=0.99mm，

故：ωA

3.2.5 横杆稳定性检算

3.2.5.1 横杆按两端铰接的轴心受压构件计算，计算长度l取立杆横向间距0.75m。

长细比λ=l/i=750/15.78=47.53

查表得轴心受压杆件稳定系数φ=0.865，立杆轴心受压轴向力限值：

[N]=φA[σ]=0.865×489×215=90941N=90.94kN

Nmax=19.71kN

3.2.5.2横杆强度检算

Nmax=19.71kN

经以上验算可知，车站结构侧墙模板与支架设计满足要求。

3.3 顶板模板与支架设计、检算

模板选用18mm厚木模板，采用φ48mm扣件式钢管满堂红支架作为承载主体。

满堂红支架由立杆、大横杆、小横杆构成空间网格结构，立杆沿竖向、大横杆沿横向，小横杆沿纵向布置。顶板施工时立杆做为主要的受压承载杆件，小横杆和大横杆作为主要受剪杆件和连接杆件，小横杆的横向间距与立杆横向间距一致，竖向间距与大横杆一致；另外设置必要的剪刀撑和斜撑，以保证结构的稳定。顶板模板与支架施工设计参数见表6。

表6顶板模板与支架施工设计参数

3.3.1荷载计算

板的计算荷载包括钢筋砼自重、模板自重、施工人员及设备荷载、振捣砼产生的荷载。计算时施工荷载按均布荷载考虑。

a.钢筋砼自重：q1=k1γh，k1取1.2，q1= 1.2γh=1.2×25×0.8=24.0kN/m2，

b.模板自重：q2=k2×0.5，k2取1.2，q2=1.2×0.5=0.6kN/m2，

c.施工人员及设备荷载：q3=k3×2.5，k3取1.4，q3=1.4×2.5=3.5kN/m2，

d.振捣砼产生的荷载：q4=k4×2.0，k4取1.4，q4=1.4×2.0=2.8kN/m2，

模板及支架受力计算时荷载为：q=q1+q2+q3+q4=24.0+0.6+3.5+2.8=30.9kN/m2。

3.3.2 模板受力检算

3.3.2.1计算模型与计算荷载

模板按三跨等跨连续梁板计算，计算跨度按第一层木枋作为支座，跨度为第一层两木枋之间的间距，取0.3m。

模板按1m宽计算，板厚800mm时计算荷载q=30.9kN/m。

3.3.2.2模板最大弯矩计算

模板的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0.1，

M=0.1×30.9×0.32=0.2376kN.m=278100N.mm。

3.3.2.3强度验算

抗弯拉应力：σ=M/W，板的截面面积矩：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3

σ=278100/54000=5.15N/mm2，

故：σ

3.3.2.4刚度验算

板模板的挠度：ωA=Kωql4/(100EI)

式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，I= bh3/12=1000×183/12=486000mm4

ωA = 0.99×30.9×3004/(100×10000×486000)=0.51mm

故：ωA

3.3.3 第一层木枋检算

3.3.3.1计算模型与计算荷载

第一层木枋按三跨等跨连续梁计算。计算跨度按第二层木枋作为支座，跨度为第二层木枋之间的间距，l1取0.75m。

计算荷载q为: q=30.9kN/m2×0.3m=9.27N/m。

3.3.3.2第一层木枋最大弯矩计算

第一层木枋的计算最大弯矩：M=Kmql2，式中弯矩系数Km取0.1，

M=0.1×9.27×0.752=0.4455kN.m=521438N.mm。

3.3.3.3强度验算

抗弯拉应力：σ=M/W，第一层木枋截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3，

σ=521438/166666.7=3.13/mm2，

故：σ

3.3.3.4刚度验算

第一层木枋的挠度：ωA=Kωql14/(100EI)，

式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，I= bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4，

ωA = 0.99×9.27×7504/(100×10000×8333333.3)=0.348mm，

故：ωA

3.3.4 第二层木枋检算

3.3.4.1计算模型与计算荷载

第二层木枋按三跨等跨连续梁计算，计算跨度按脚手架作为支座，跨度为脚手架立杆之间的纵向间距。

计算荷载P为：P=9.27kN/m×0.75m=6.95kN

3.3.4.2第二层木枋最大弯矩计算

第二层木枋计算最大弯矩：M=KmPl22，式中Km为弯矩系数，l2取0.75m，Km=0.289，l=0.3m，

M=0.289×6.95×0.752=1.13kN.m=1130000N.mm。

3.3.4.3强度验算

抗弯拉应力：σ=M/W，W=166666.7mm3，σ=1130000/166666.7=6.78N/mm2

故：σ

3.3.4.4刚度验算

第二层木枋的挠度：ωA=KωPl23/(100EI)，式中挠度系数Kω取2.716，E取10000N/mm2，l2=0.75m，

ωA = 2.716×6950×7503/(100×10000×8333333.3)=0.96mm，

故：ωA

3.3.5 支架检算

3.3.5.1支架的设计

第二层木枋下采用满堂红支架作为承载主体。支架采用φ48mm扣件式钢管支架,间距为：纵向间距0.75m，横向间距0.75m，横杆每0.6m设置一层。

3.3.5.2计算荷载

将用于木枋上的线性均布荷载，最后简化为每一根立柱上的集中荷载，

P1=30.9×0.75×0.75=17.38kN。

3.3.5.3单根压杆的设计荷载计算

计算公式为：

式中：N—压杆的设计荷载；

K2—考虑压杆的平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，K2取2；

fy—压杆的设计强度，取170N/mm2; η—0.3（1/100i）2；其中i=15.78mm，

η=0.3（1/100×0.01578）2=0.12，

L0—压杆的有效长度，L0=μL。μ按两端铰接取1，L=600mm，则L0 =600mm，

i—压杆截面的回转半径；i=15.78mm， λ=L0/i—压杆的长细比；λ=L0/i=600/15.78=38.03，

An—压杆的净截面面积，取489mm2，

σ—欧拉临界应力σ=π2E/λ2(N/mm2)，

σ=π2×210000/572=1433.24N/mm2，

经计算单根压杆的设计荷载N=36.65KN。

3.3.5.4计算模型

结合结构设计，具体到受力杆件和受力部位，再考虑到荷载的分布和作用形式，立杆按两端铰接的轴心受压杆件计算，计算长度l为大横杆步距h。同时立杆的轴心力计算值满足钢管支架允许荷载。所有竖向荷载均由立杆承受。

3.3.5.5立杆稳定性检算

立杆按两端铰接的轴心受压构件计算，计算长度l取横杆竖向间距0.6m。

长细比λ=l/i=600/15.78=38.02

查表得轴心受压杆件稳定系数φ=0.903，轴心受压轴向力限值：

[N]=φA[σ]=0.903×489×215=94937N=95kN，

板厚为900mm时：Nmax=17.38kN

3.3.5.6立杆强度检算

板厚为800mm时：Nmax=17.38kN

经以上验算可知，车站结构顶板模板与支架设计满足要求。

4 结束语

本文详细介绍了地铁车站满堂红脚手架搭设施工技术措施及中板、顶板、侧墙模板施工技术措施。对侧墙支撑系统（模板、竖带方木、横带方木、横向钢管）及顶板支撑系统（模板、上下层方木、钢管立杆）强度、刚度、稳定性进行了详细的验算。通过工程实例验证，该高支模施工技术可靠、实用，稳定性好，能够确保地铁车站混凝土施工质量及施工安全。

参考文献：

[1] GB50299-1999《地下铁道工程施工及验收规范》

[2] GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》

[3] JGJ 130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

满堂红脚手架范文第2篇

【关键词】 框架结构；高架支模；质量控制 ；安全控制

中图分类号：F253.3 文献标识码：A 文章编号：

一、工程概况

工程名称：南京中邮航空速递物流集散中心·分拣中心工程

工程地点：本工程位于南京江宁区禄口机场西南侧。

建设单位：南京中邮航空速递物流集散中心

工程规模：本工程南北宽约139米，东西长约546米，钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸10.7m*10.5m，建筑高度21.6m。塔台为剪力墙结构，高度33米。地上二层，局部有地下室，一层钢筋混凝土楼板标高为13.15m，面积约8万㎡，室内局部分别在4.7m、7.7m、9.2m设有钢平台。

二、工程特点

本工程具有以下特点：第一、框架结构外形尺寸、跨度及面积特别大。第二、混凝土柱较长，且分别在5-51轴/A-P轴的4.7m、7.7m、9.2m处有钢平台连接预埋件，此外受外墙金属岩棉板施工需要，建筑（1轴、53轴、A轴、P轴）框架柱均有金属岩棉板预埋件，增加了砼柱施工中的质量控制难度。第三、结构跨度大，层高高，在楼板施工中满堂红脚手架的安全控制增加了难度。第四、紧邻机场跑道，按照机场不停航要求，对施工作业时间有一定的局限性。

三、框架柱的施工方法

3.1框架柱施工缝的留设

首层混凝土框架柱（自承台标高-1.50m至13.15m）根据实际分区中的预埋件位置进行分段浇筑成型，受钢平台设置影响，框架柱施工缝留设如下：

A区（1～9轴）施工缝留设：第一道缝设在-0.3m处，以便回填土及混凝土持力层的浇筑；自-0.3m向上 1-5轴与夹层结构楼板整体浇筑，5-9轴在7.7m钢平台预埋件处设置第二道施工缝，7.7m以上与结构楼板整体浇筑。

B、C区（1/9-21轴、1/21-37轴）施工缝留设：第一道缝设在-0.3m处，以便回填土及混凝土持力层的浇筑；自-0.3m向上在4.7m处设置第二道施工缝，在7.7m或9.2m处设置第三道施工缝；从7.7m或9.2m以上与结构楼板整体浇筑。

D区（1/37～53轴）施工缝留设：第一道缝设在-0.3m处，以便回填土及混凝土持力层的浇筑；-0.3m以上，1/37-51轴框架柱施工缝留同B、C区；51～53轴框架柱自-0.3m标高处浇筑至6.95m夹层标高，夹层以上同13.15m梁板同时浇筑。

3.2钢平台预埋件放置

为保证框架柱的质量要求，降低因预埋件留置带来的框架柱垂直度等误差，我们通过反复的试验，最终确定如下方案：

首先柱钢筋绑扎至预埋件底标高后用钢管与脚手架连接，通过钢管对预埋件的标高进行定位，然后将预埋件吊装到位并进行校正；在预埋件四个面上分别点焊φ6定位钢筋以确定模板支设的准确；校正后的预埋件通过附加箍筋与预埋件点焊固定后撤除定位钢管进行模板安装。

3.3框架柱模板安装、砼的浇筑

本工程框架柱截面形式均为矩形，故柱模板均采用木模按照施工缝位置拼制而成。支设框架柱模板的主龙骨（钢管）与满堂红脚手架连接，以确保框架柱的稳定，脚手架搭设高度随着柱子升高而升高。

因本工程柱网尺寸为10.7m*10.5m，在砼浇筑过程中采用了汽车泵输送混凝土，使得浇筑更加方便快捷。

四、高支模楼板施工方法

4.1脚手架基础

由于本工程框架结构外形尺寸、跨度及面积特别大，以及单层层高较高等特点，为保证脚手架承载的安全，防止不均匀沉降给模板支架带来不利影响，室内地坪采用如下处理，在素土回填至3:7灰土垫层下400mm时素土回填改为250mm厚3:7灰土垫层及150mm厚C15混凝土垫层作为脚手架的持力层，保证了脚手架施工的基础安全性能。

4.2碗扣脚手架的特点

1、采用Φ48*3.5mm架体；构架形式采用立杆，横向水平杆、纵向水平杆组成空间桁架结构来承受垂直荷载；

2、高功效：碗扣式钢管架体拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业，避免了螺栓操作带来的诸多不便。

3、通用性强：碗扣式钢管架主构件均采用普通的扣件式钢管脚手架，可用扣件同普通钢管连接，通用性强。

4、承载力大：立杆连接是同轴心承插，横杆同立杆靠碗扣接头连接，接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能，而且各杆件轴心线交于一点，节点在框架平面内，因此，结构稳固可靠，承载力大。

5、维修少：该脚手架构件消除了螺栓连接，构件经碰耐磕，一般锈蚀不影响拼拆作业，不需特殊养护、维修。

4.3平面结构模板支撑设计

在浇注梁板前，先浇注楼层间的柱子，利用框架柱作为联墙件支点。

1、支撑体系：

一层13.15m支撑体系采用碗扣式钢管支撑架，立杆间距统一为900mm×900mm。大梁底两侧立杆间距为600，所有立杆的步距均为h=1.20米。

2、梁模板支架设计：

梁底模落在次龙骨（50mm×100mm木方）上,次龙骨落在普通钢管上，横向水平杆应伸入梁两侧的模板支架内不少于两根立杆，间距900mm，所有梁下受力横杆必须用双扣件与立杆连接紧密；梁侧次龙骨规格也为50mm×100mm，间距300mm，梁侧模板用一道φ12对拉螺栓固定。横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

3、梁底立杆设计：

a.梁板底模板下放置50mm×100mm木方，木方搁置在普通钢管上，钢管用扣件扣在立杆上，保持稳定。立杆用水平杆相互拉接。

b.大梁底两侧立杆间距为600mm其余梁底立杆统一为900×900mm，梁底支顶立杆不在梁中的，需按梁中对称增设一根立杆。

4、剪刀撑的设计：

由于碗扣式脚手架整体稳定性优于扣件式脚手架，本方案参照钢管式脚手架剪刀撑搭设。支架四边与中间每隔6排支架立杆应设置一道纵、横交叉竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，并且在大梁梁底排架也加竖向剪刀撑；剪刀撑与外脚手架连接，按整体考虑设置。支架两端与中间每隔6排立杆从底部开始向上设置水平连续剪刀撑，设置方式如下：

水平剪刀撑设置为：一层1-5轴设一道剪刀撑，设在第四步水平杆处。5-51轴共设三道剪刀撑，第一道设在基础上第三步水平杆处，第二道设在第六步水平杆处，第三道设在第九步水平杆处。51-53轴设一道，设在第三步水平杆处，除以上外在脚手架扫地杆增加水平剪刀撑，在梁底最上一道水平杆上设置顶部水平剪刀撑。剪刀撑采用Φ48*3.5钢管支撑，用扣件与立杆连接，剪刀撑成45~60度角设置。

5、满堂红支撑架要和已施工完毕的所有结构柱和墙体每隔三步连接牢固，增强满堂红支撑架的整体稳定性。

满堂红脚手架范文第3篇

关键词:建筑施工;高支模;混凝土;钢管脚手架

1 概述

建筑工程施工中，大体积现浇砼构件的施工经常见到，其特点是浇筑块体积大、底部空间较高，对模板体系的安全稳定要求高，在建设管理中要求有专项设计方案。高支模大体积砼施工一旦发生坍塌事故，必将造成重特大安全伤亡事故，应当引起施工人员的高度重视。为防止重大安全事故的发生，除了认真做好安全生产管理的日常工作以外，制定最优的专项安全技术施工方案，是其关键。结合广州地铁四号线琶—仑盾构区间土建工程始发站的施工，探讨大体积现浇砼高支模设计思路，以供有关专业人士参考。

2 工程特点

广州市地铁四号线琶—仑盾构区间土建工程始发站，在始发站的始发井中左右线各有一块封堵的钢筋砼顶板，封堵顶板为现浇砼施工，顶板砼厚度1000mm，板的平面尺寸为11500mm×7500mm，顶板砼方量86m3，重量是215t，顶板下面空间高度达7.3m。由于现浇砼方量多、重量大、底部空间高，模板体系的安全稳定问题，是本项目施工的重大危险源。为此，工程项目部高度重视专项安全技术施工方案的编制，从技术上充分地满足施工安全条件。通过多组方案的技术经济比较，最终选择在顶板下面搭设钢管扣件式“满堂红”支撑排架的方案，满足顶板现浇砼施工的安全要求，确保了施工全过程无事故，得到了工程投资商的高度赞扬，并获得了“广州市安全文明施工样板工地”荣誉称号。

3 钢管支撑排架的安全性核算

本工程搭设钢管扣件式满堂红支撑排架，选用 ?48×3.5钢管脚手管，组成“满堂红”支撑排架如图1所示。钢管立杆纵向间距为700mm，立杆横向间距为700mm，水平步距为1000mm，支架四边与中间每隔4根支架立杆设置1道纵向剪刀撑，由底部到顶连续设置，高于4m的支架，其两端及中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道剪刀撑连接加固。钢管支撑顶托上面放1根14cm×14cm方木将荷载传到钢管立杆上，纵向布置方木10cm×10cm按间距30cm排放，方木上面再铺放散装或大块钢模板。

荷载传递路径是:施工荷载、砼和模板自重;钢管立杆顶部方木;钢管立杆;立杆底座(垫板);地基。

3.1 纵向方木截面强度核算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

3.1.1 荷载的计算

按《钢筋砼工程施工规范》规定计得:

(1)钢筋混凝土板自重:q11=7.5kN/m;

(2)模板、方木的自重线荷载:q12=0.105kN/m;

(3)活荷载:q22=0.9kN/m;

最后组合得:静荷载q1=9.126kN/m，活荷载q2=1.26kN/m，q=10.386kN/m。

3.1.2 方木的截面强度核算:

查《建筑结构静力计算手册》，计算如下:

最大弯矩M=0.1q12=0.509kN·m;

最大剪力Q=0.6q1=4.362kN;

最大支座力N=1.1q1=7.997kN;

3.2 横向方木截面强度核算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

3.2.1 荷载的计算

按《钢筋砼工程施工规范》规定计得:

(1)钢筋混凝土板自重:q11=17.5kN/m;

(2)模板的自重线荷载:q12=0.245kN/m;

(3)活荷载:q22=2.1kN/m

最后组合得:静荷载q1=21.29kN/m，活荷载q2=2.94kN/m，q=24.23kN/m。

3.2.2 方木的截面强度核算

查《建筑结构静力计算手册》，计算如下:

最大弯矩M=0.1q21=1.187kN·m

最大剪力Q=0.6q1=10.18kN

最大支座力N=1.1q1=18.657kN

方木的截面力学参数:W=457.33cm3;I=3201.33cm4

最大变形f=0.13mm

3.3 钢管支撑立杆的稳定性核算

立杆采用 48×3.5脚手管:A=4.89cm2;W=5.08cm3;i=1.58cm，选用水平投影面积0.7×0.7m2计算得:

(1)静荷载:

①自重:NG1=1.088kN;

②模板的自重:NG2=0.368kN;

③钢筋混凝土楼板自重:NG3=12.25kN

合计:NG=13.706kN

(2)活荷载按《钢筋砼工程施工规范》要求计得:NQ=1.47kN;

(3)立杆的轴向压力按式N=1.2NG+1.4NQ计算得N=18.505kN;

(4)立杆的稳定性在同时考虑垂直荷载和风荷载作用时，按下式:

3.4 立杆地基承载力的核算

因为立杆是支承在已经浇筑的砼地板上，所以立杆地基承载力能满足要求。

4 钢管扣件式支撑排架的搭设

4.1 支撑排架搭设流程

立杆定位放线铺设底座(垫板)放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑放置顶插、方木和模板检查、验收。

4.2 支撑排架搭设的构造要求

(1)支撑排架的立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件、立杆底部垫板和立杆顶托等均必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求;

(2)钢管:采用 48×3.5脚手管，弯曲变形、锈蚀钢管不得使用;

(3)扣件:可锻铸件制作，材质符合《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定，分直角扣件、旋转扣件、对接扣件;

(4)方木:10cm×10cm×300cm;14cm×14cm×400cm，有腐烂或变形弯曲的，不得使用。

5 结束语

要确保在高大空间情况下现浇砼的施工安全，必须认真做好专项施工方案的安全核算工作。特别是高支模排架的结构计算，各种构件的强度和稳定性，满足安全要求是重中之重。广州市地铁四号线琶—仑盾构区间土建工程始发站的始发井处的封堵顶板的现浇砼施工过程能顺利安全无事故，很重要的一点就是在技术上充分地考虑到满足安全条件，重视技术手段去消除安全隐患，确保施工全过程的安全。

满堂红脚手架范文第4篇

关键词：新型对拉螺栓外墙单侧支模 施工研究

Abstract: the underground cast-in-situ concrete wall to use common mode branch unilateral bolt fixed, the new removable bolt in tianjin cultural center traffic hub project cast-in-situ concrete wall mode branch of the application of the unilateral study and analysis, bolt of new construction craft, the detail control technology key is expounded, made save work time reliable quality good effect, the results show that the technology to save time limit, low cost to ensure that the quality of the project.

Key words: new bolt unilateral external wall construction mode branch

中图分类号：U213.5+2文献标识码：A 文章编号：

一、 项目工程概况

天津市文化中心交通枢纽工程西临友谊路，北临乐园道，包括地面公交枢纽场站、轨道交通地铁5号线、6号线、Z1线车站、区间及其相邻的地下商业及停车库等，总平面面积约123700m2，总建筑面积约160000m2。共分为1、2、3、4个标段，各标段位置示意如图1所示。

图1 交通枢纽工程标段划分示意

天津城市土地资源珍贵，市政府及既有天津博物馆就在施工现场附件，许多地下工程外墙与用地红线距离较近，基坑进行一般护坡处理，外侧无作业面，必须采用单侧支模。该工程地处银河公园内，在友谊路以东、越秀路以西、乐园道以南、平江道以北。如图1-1-2-2所示。

如图2

二、单侧支模的特点：

1、单侧支模使用普通对拉螺栓在合模时施工比较困难。

2、墙体的垂直度、平整度不易保证，容易出现常见的胀模、漏浆、错台等质量通病。

3、对于较高墙体底部混凝土侧压力很大，模板体系的设计要求非常高，模板的刚度要求高。

因此，对提高地下工程现浇砼外墙单侧支模的施工质量提出了更高的要求。

三、单侧支模型式的确定

采用新型对拉螺栓制模，将普通对拉螺栓换为可拆卸的新型对拉螺栓，可拆卸的一端与灌注桩中的钢筋及墙体竖向钢筋焊接，其余基本延用常规制模体系。优点在于：

1、新型对拉螺栓成本相对低廉，支设模板体系有可借鉴的经验，采用满堂红脚手架，其整体性好。

2、新型对拉螺栓的使用可以使单侧支模模板装拆方便，支设速度快，省时省力。

3、对拉螺栓、模板支撑体系及满堂红脚手架的应用可以有效的保证墙体的垂直度、平整度。

四、新型对拉螺栓

新型防水对拉螺杆分为三节：中间的防水对拉内撑，墙体多厚内撑的尺寸就采用多长，两端塑料堵头为定位筋，与拉管两端相连接的螺杆为周转螺杆，它可以轻松拆卸，再使用时无论中间对拉管的尺寸是多少，周转螺杆都可以与它匹配使用。内撑中间的防水部分采用建筑防水上广泛使用的新型遇水膨胀材料，可以牢牢锁紧滴水不漏。由于新型对拉螺杆两端螺杆可以自由拆卸，非常适合单侧支模施工中使用，并且可以重复使用。

五、工艺流程及操作要点

5.1 工艺流程

施工准备将对拉螺栓可拆卸的一端与灌注桩及墙体中竖向钢筋焊接预埋地脚螺栓搭设满堂红脚手架单侧支架吊装到位安装单侧模板支撑体系（主龙骨、次龙骨）安装加强钢管（单侧模板与满堂红脚手架用钢管及顶丝固定）安装新型对拉螺栓调节模板垂直度、平整度验收合格后浇筑混凝土

5.2 操作要点

（1）、地脚螺栓预埋

①、埋设方法：“7”字形地脚螺栓，与底板钢筋点焊固定，点焊缝长度不小于50 mm，且不少于2个焊点，螺栓与底板混凝土面成45度角，平面投影线与外墙面成9O度直角。

②、因地脚螺栓不能直接与结构主筋点焊，为保证砼浇筑时埋件不跑位或偏移，要求在相应部位增加附加钢筋，地脚螺栓点焊在附加钢筋上，点焊时，请注意不要损坏埋件的有效直径。

③、地脚螺栓出地面处与砼墙面距离：距砼面距离为200mm；出地面为150mm；各埋件杆相互之间的距离为300mm。在靠近一段墙体的起点与终点处宜各布置一个埋件。

（2）、埋设精度及允许偏差

①、螺栓与底板混凝土接触点中心到墙体制模面距离为250 mm，允许偏差±1.5 mm。

②、螺栓露出底板混凝土面延伸长度为150 mm，允许偏差+2O mm。

③、螺栓与底板混凝土面成45度角，允许偏差±l度。

（3）、预埋螺栓要求

预埋螺栓埋设间距@400mm，允许偏差±20mm。

5.3模板及单侧支架安装

侧墙模板选用1.5cm厚竹模板，加3cm的木板用模，次龙骨采用b×h=100×50＠300落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠500的Q235双钢管。

模板安装前应弹出模板就位线，并在柱墙钢筋上部500mm 做好高程控制点。在墙模下口处应做砂浆找平，防止模板穿墙螺栓高低错位及板下口跑浆。

模板安装上墙前把板面清理干净，检查几何尺寸是否准确，均匀，涂刷好脱模剂。

5.4混凝土浇筑

由于地下室的较高，为方便施工和减小混凝土浇筑时的自落高度，墙体可以分多次施工，并且每次浇筑混凝土时都要分层浇筑，每层浇筑高度为500 mm左右，严禁一次浇筑过高(易造成爆模或振捣不充分)。

六、受力计算

(1)、荷载

①、振捣混凝土时产生的荷载：垂直面模板取4kN／m2。

②、新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值采用内部振捣器，按下列2式计算，并取较小值。

F =0.227to1V (1)

F = yH (2)

式中：F一新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN／m2；

y 一混凝土的容重，kN／m3；

新浇混凝土的初凝时间，取to=5 h；

混凝土的浇筑速度，取4m／h；

混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，取地下室高3.5 m；

外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30 cm时取0.85，50～90 cm时取1.0，110～ 150 cm时取1.15。

由式(1)得F =72kN／m2

由式(2)得F =84kN／m2

取二者中较小值，则F =72 kN／m2。

③、倾倒混凝土时产生的水平荷载为2kN／m2。

再进行主龙骨、次龙骨受力验算，满足要求方可使用。

七、质量控制

7.1 主控项目

（1）安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

7.2 一般项目

（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿；

（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；

（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物必须清理干净；

（4）允许偏差应符合下表要求：

八、结束语

通过对天津文化中心交通枢新型对拉螺栓在地下工程现浇砼外墙单侧支模施工关键技术的研究及创新，极大提高了现场施工的进度和质量，有效避免墙体涨模、错台、漏浆等质量缺陷；保证墙体的垂直度、平整度，圆满完成了天津市政府2010年6月30日，全部顶板封顶的工期要求，与普通对拉螺栓相比成本大大降低，取得了良好的经济效益和社会效益，得到了市有关领导的好评。

作者简介，1976年出生于山东菏泽，98年毕业于哈尔滨工程高等专科学校，大学毕业后一直在天津市地下铁道集团有限公司从事地铁施工现场管理工作，高级工程师。

联系地址：天津市和平区营口道与汉口西道交口地铁和谐大厦

邮编：300050

参考文献：《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）

满堂红脚手架范文第5篇

关键词： 秦岭峡谷、现浇梁、支架布置方案、受力计算。

中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：

工程概况

西商高速公路是国家高速公路网沪陕线在陕境内西安至商州段。本标段全长2.72公里，总合同造价2.5亿元，总工期16个月。线路设计纵向坡度2.5%；分左右双福，主要工程项目包括：特大桥2座（长度1099m），孔跨设计为11*41+16*40米。大中桥12座：最长210m、最短60m；箱梁长度有40~20米不等。隧道12座：最长373m、最短33m；桥梁设计为先简支后连续，预制箱梁515片。桩基为钻孔桩，桩长平均15米，墩身高度除了在山脊处较低，其余均40米左右。墩身设计为圆形，直径1.4~2.7m不等。全线桥隧相连，结构物多处在半山腰位置，施工难度巨大，是全线桥梁控制性工程。

2.现浇梁支架方案的提出

2.1现浇梁方案的由来

线路全部坐落在秦岭峡谷地段，十次跨越九灞公路和灞河源头水域，线路内桥隧相连，无箱梁预制场地，经过专家反复论证决定采取变更简支梁为现浇梁，并在现浇梁上设置梁场进行箱梁预制而完成施工任务。为了保证现浇梁施工完成后车辆能够上桥进行箱梁混凝土浇筑和后续架桥机拼装场地保证，现浇梁位置必须选择在能修筑便道的山体侧。经过实际勘察，现浇梁位置选择在孔跨布置为11*41+16*40m的特大桥9到15号墩之间。变更长度为240米。车辆从13号墩位处山体便道可上行到现浇梁上。

2.2 现浇梁支架方案的确定

2.2.1现浇梁选择的位置在特大桥9--15号墩之间。施工条件如下：

（1）、9号墩身高度43米，墩身高度较大；

（2）、在9—10--11号墩之间桥梁跨越灞河河道并处在山谷河流交汇处，河面较宽、水流湍急。

（3）、在11—12号墩之间桥梁跨越地方公路，大型运输材料车辆较多，较繁忙。

（4）、在12—13号墩之间桥梁跨越山体斜坡，斜坡面覆盖层厚度达到5米左右，土质松软，含水率高，易滑塌。

（5）、在13~14~15号墩中间有长度40米为山体爆破平台；平台岩石坚硬、较完整。

2.2.2 现浇梁支架方案比选

现浇支架搭设有两种布置方案，一种是采用条形基础上满堂红碗口脚手架；另一种是在每孔中间设置2排临时混凝土支墩，与墩身和盖梁结构形式一样，搭设现浇支架。2排支架与墩身组成3跨13+15+13米简支梁而形成支撑体系。具体设计为采用混凝土临时支墩基础上搭设双柱式井型万能杆件作立柱，每个立柱的万能杆件结构形式为2.0*2.0米。在万能杆件上搭设横向贝雷片作为横向分配梁，在横向贝雷片上搭设纵向贝雷片作为纵梁。再在纵向贝雷片上搭设碗口脚手架完成支撑体系。

在经过对现场地形、地质、风速、汛期洪水、通车等各种因素的考察，在保证现浇梁支撑体系受力安全、外界影响安全的前提下，最终选择支架方案如下：

（1）、在9—14号墩之间采用井型万能杆件立柱和搭设横纵向贝雷片梁，其上搭设满堂红脚手架的组合式支撑方案。

（2）、在14—15号墩之间的山坡上浇筑混凝土条形基础，搭设满堂红脚手架支撑方案。

具体布置详见图1、图2。

支架布置立面图1

支架布置侧面图2

3. 现浇梁支架施工工艺

3.1、基础处理

（1）、9-10-11墩之间支架临时支墩位于河道内。灞河属于补给性河流，经常因大雨造成雨水汇聚灞河而形成巨大的洪水，雨水结束3、4天后水位降低，由于上游当地当地政府安装有发电站而大量河水被引入到人工凿成的狭小隧道内，故河水较小。临时支墩施工抓抢有利时机进行。

具体步骤如下：

①、施工放线改移河道，施工前用挖机清除河床上覆盖层，用沙袋进行围堰。临时支墩基础平面尺寸设计为2.5*2.5m，开挖尺寸放大为5.0*5.0m。采用大功率水泵对围堰内渗水进行排放；

②、用风镐清除基础上松散和破碎的石块，并进行承载力试验。根据支架受力计算，单个立柱竖向荷载及立柱自重共计为1280.6KN,基础要求承载力达到246KPa。由于地质为花岗岩区，承载力一般容易达到。

③、在2.5*2.5范围内，间隔0.5米打设锚杆，锚杆采用32螺纹钢筋，深入岩石中50cm，外露50cm。抵抗受洪水冲击时的滑动。

④、安装模型，故临时支墩结构尺寸一般为2.5*2.5*5.0m。吊入事先绑扎好的钢筋笼，与预埋钢筋锚杆进行焊接，并在钢筋笼顶面焊接万能杆件立柱下口的4块应力扩散钢板。钢板厚度2.5mm，布置在2.0*2.0m的正方形的四个顶点上。调整钢板标高并固定牢固；

⑤、浇筑C25混凝土。

⑥、等强、拆模，回填。

（2）、12-13号墩在倾斜的山坡上，基础处理主要是必须挖至坚硬的岩石上，并且岩石整体完好，岩石表面凿成水平状态；同时基础承载力必须满足要求。

3.2、支架拼装

（1）、用水准仪测量临时支墩顶面四个角上预埋钢板的标高，高差均不得大于1mm。

(2)、 在钢板上拼装2.0*2.0m井型万能杆件，万能杆件立柱采用4拼，对高度大于25的立柱在中间增设一道横向连接，增强立柱稳定。

（3）、井型万能杆件立柱在顶部设置横向连接，并安装N21号铁（塔头基座）。

（4）、在井型塔顶纵向搭设长度为3.0m的工字钢梁。详见图3

万能杆件立柱顶部构造3

3.3、墩身部位处支架设计和横、纵梁搭设

（1）、为了防止上部重量对下部支架产生纵向水平推力，所有支架搭设高度一致，横向贝雷梁处在同一标高上，纵向贝雷梁无纵坡。经过计算确定墩身左右立柱大小里程侧预埋槽口的标高位置。在槽口内安装三角形支架，并采用32精扎螺纹钢进行对拉，确保三角形支架受力。

（2）、在墩身左右侧支架上搭设横向贝雷片各5片，并连接成整体。大小里程侧均要搭设，即形成大小里程侧各有5片贝雷梁夹住了墩身。

（3）、在墩身大小里程侧的横向贝雷梁上搭设纵向长度为3.0米长的I36工字钢。在I36工字钢顶面上，在墩身横向中线上，摆放横向通常I25工字钢。详见图4、图5。

墩身部位支架设计及横向贝雷片搭设立面图4

（4）、此种设计目的是为了防止现浇梁混凝土浇筑先后次序时差导致墩身大小里程侧受力不均。

墩身部位支架设计及横向贝雷片搭设平面图5

3.4、横、纵向贝雷片搭设

（1）、在井型万能杆件上的纵向工字钢中线上搭设横向贝雷片，8片。

（2）、纵向搭设19道贝雷片，在现浇梁腹板位置下贝雷片间离45cm,其余间距0.9m。详见图6.

横向、纵向贝雷片搭设布置图6

（3）、所有纵向贝雷片连接成整体，保证稳定性。

3.5、碗口脚手架搭设及底板铺设

（1）、在纵向贝雷梁上按照碗口脚手架计算间距，间隔60cm横向铺设2根相背10号槽钢。槽钢用螺栓连接在一起。在槽钢上搭设满堂红脚手架。

（2）、根据现浇梁纵横向设计坡度计算每个部位碗口脚手架的搭设高度。

（3）、在碗口脚手架顶部安装顶托，方便标高调整，顶紧上部；同时方便在顶托内放置方木，方木断面尺寸为8*8cm。

（4）、调整顶托标高，控制好纵横向现浇梁底板坡度和标高，方木上钉竹胶板，完成现浇梁底板铺设。竹胶板尺寸为：1200*2400*12mm。详见图7.

碗口脚手架布置图7

4、各部位受力计算

根据现场实际，对41米跨度，按 13+15+13米布置临时支墩 ，上部纵向贝雷梁按此跨度计算。

具体计算采用sap2000结构计算程序，建模、加载、分析计算。根据计算结果反复修正所用材料规格， 直到满足要求的强度、刚度为止。

由于荷载施加项目多、自上至下受力部位多，杆件多；并且每个杆件从受力状态不仅要计算受弯强度应力、剪切应力、甚至局部焊缝强度。姑略去详细计算部分。

5、安全控制

（1）、河道中的临时支墩必须根据洪水水位确定浇筑高度，要求必须高出洪水位1.0米，防止洪水冲击万能杆件立柱，影响支架安全。

（2）、山体斜坡处临时支墩浇筑高度要高出周边覆盖层1.0米。防止土体滑塌影响支架安全。

(3)、现浇梁跨越公路处钢管脚手架搭设了超宽、超高通道，顶部间隔1.0m横向布置了20号工字钢进行加强，上铺5cm厚木板，防止重物坠落。通道两端浇筑了混凝土防撞墙，并粘贴警示反光标示和限速标志，通道上方悬挂限高和限宽标记，同时安装红色闪烁警示灯，给夜间行驶车辆提示。

（4）、井型万能杆件拼装升高过程中，每天必须采用经纬仪和吊线锥进行垂直度检查，防止偏斜，对于偏斜的必须分析原因并用钢丝绳拉揽风，拧紧各部位螺栓进行调整。

（5）、纵向贝雷片搭设完成后，在其上全面挂设安全网，防止了碗口安装时人员和小型机具的坠落，保证下部过往车辆或施工人员的安全。

6.结束语

在山区峡谷地带跨越山沟、河流、公路等不利地形施工现浇梁，其受力体系支撑井架最高43米、最低7米，高度相差较大，施工难度相当困难。从方案变更到加快工程进度都是奇思妙想。科学优化、精细施工。万能杆件和贝雷片的合理使用也在此桥上得到了完美体现。

参 考 文 献：

[1] JTJ 041-2000，公路桥涵施工技术规范．

[2] JTJ O23—85，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范Es]．

[3]《公路桥涵钢结构设计规范》