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施工工艺范文精选

施工工艺

施工工艺范文第1篇

关键词:箱梁施工工艺台座内模

1、工程概况

尉氏至许昌段高速公路No.2标段,跨开封市尉氏县南曹和蔡庄两镇。本标段有大桥1座,中桥2座,分离立交5座。共计先张预应力低高度箱梁(以下简称箱梁)320片,其中16米箱梁118片,20米箱梁202片。

作为桥梁主要承重构件的箱梁仅有少量米石混凝土相连,没有湿接缝和横隔板,其整体性较T梁差。所以,箱梁质量在桥梁施工中尤为重要。影响预制箱梁质量的主要因素有:施工工艺,原材料质量,施工人员的业务水平和素质等。本文只对施工工艺进行浅显的分析。

由于设计追求较大的挖空率,箱梁各部分厚度很薄,底板厚度只有18cm,稍有不慎极易出现施工缺陷,因而研究改进箱梁预制施工工艺非常必要。

2、施工工艺

2、1模板

2、1、1侧模

整体式模板即用高强度配筋混凝土按箱梁外形尺寸做成的槽式模板,多数以光滑混凝土面或水磨石作为模板面。这种模板不会漏浆,不易变形,不需支立和拆除,节省大量人工和工时,制作和使用成本低。但本标段箱梁尺寸多变(见箱梁尺寸表),整体式模板的改造次数多,改造期长,相对成本偏高。并且预制箱梁的外观往往不太理想。

为保证箱梁的外观质量,侧模采用专业厂家制作的大型定型钢模,分节制作,接缝严密,尺寸精确。

2、1、2底模

底模由10cm厚的C25砼底板及5cm厚的水磨石台面组成,台面侧面焊接∠50mm角钢保护,焊接点用砂轮磨光。顺台面纵向在角钢下预留间隔为1m、直径为3cm的对拉螺栓孔。

箱梁尺寸表

梁长

底宽

上宽

翼板厚

数量

m

cm

cm

cm

cm

16

72

175

75

10

12

76

225

80

7.9

6

76

223

80

8

84

76

220

80

8.1

16

20

76

175

95

10

12

80

225

100

7.9

6

80

223

100

8

168

80

220

100

8.1

16

2、1、3内模

内模有钢模和木模两种方案,钢模具有尺寸准确,周转次数多等优点,但当时钢材价格飞涨,导致模板价格达到6000~7000元/吨,成本偏高。

木模制作快,成本低,质量轻,拆装方便,因此决定采用木模。分节制作,每节长1.5m。

2、2张拉台座

20m箱梁设计23根φj15.24钢绞线,单根张拉力195.3KN,整体张拉力P=195.3×23=4491.9KN。重力式台座一般适用于1000~2000KN的张拉力,就张拉力而言,槽式台座较合适,但不利于大型钢模的拆装。故采用重力式和槽式组合台座,即在重力式墩之间设传力柱,并设横向联系。传力柱一部分埋于地下,另一部分作为预制箱梁的底模的基础。这个方案同时解决了地基较软,箱梁自重大,松张起拱容易压坏底模的问题,而且省去了底模基础,节约了成本。

2、3钢绞线和钢筋

2、3、1钢绞线

钢绞线应做抗拉强度、延伸率、松弛率和弹性模量试验。试验结果符合设计要求,方可使用。

千斤顶、油泵和油表配套校验,所用压力表的精度不低于1.5级。使用6个月或200次以及在千斤顶使用过程中出现不正常现象时,应重新校验。

根据施工经验,考虑3%的预应力损失,即实际张拉力为设计张拉力的1.03倍。

台座一端为单根张拉端,分两级(每级20%)张拉总张拉力的40%,即所有钢铰线张拉到20%的张拉力后,再进行第二级张拉,不得一次张拉到40%。钢绞线单根张拉时对称截面中心线进行。

台座的另一端为整体张拉端,剩余60%的总张拉力采用整体张拉。张拉前,调整千斤顶到截面中心线的距离相等,保证两侧千斤顶受力相同。张拉过程中,活动横梁与固定横梁始终保持平行。

应力、应变双控制,以应力控制为主,应变辅助校核。伸长量误差控制在±6%以内。

2、3、2钢筋

钢筋采用两次成型法:在加工区分别制作梁体钢筋、顶板和翼板钢筋。钢筋严格按图纸尺寸下料、制作,采用梅花形点焊形成骨架。

加强对内模定位筋的绑扎。只要按设计图纸规定的位置和数量双根绑丝绑扎定位筋,一般不会出现内模上浮现象。

2、4砼

设计砼为C50,保证砼强度是保证箱梁内在质量的一个重要方面,因此要严格控制原材料质量。此处不作过多论述。

应严格按配合比施工,坍落度一般控制在7~9cm为宜,坍落度太大,强度不易保证,并且很难消除表面的气泡、砂线等缺陷;因钢筋密集,若坍落度太小很难保证振捣密实。

混凝土浇筑采用一次成型工艺,由一端向另一端推进。同断面浇筑顺序为底板、腹板、顶板,分段分层循环推进,每段约2~3m长。

振捣采用4个插入式振动器,两个在前,负责底板和下部腹板的振捣;两个在后,负责上部腹板和顶板的振捣,振捣注意腹板上下部的衔接,顶板既要平振又要点振,点振间距控制在20~30cm之间。

由于钢筋密集无法插入振动棒,在吊点处采用附着式振动器。振捣至混凝土停止下沉,不再冒出气泡,表面平坦、泛浆时止。

在混凝土接近初凝时进行二次收浆并拉毛,防止出现裂缝。

2、5工艺流程

底板质量是箱梁施工重点的重点,为了保证底板的施工质量,我们分析研究了两种工艺流程。

一种工艺流程为:梁体钢筋制作→钢绞线张拉→支立侧模→浇注底板→安放内模→顶板、翼板钢筋制作→浇注腹板、顶板→养生→拆模→放张→存梁。

这种流程易保证底板振捣密实,但要求施工人员多,工时长,配合紧密。若某一环节出现问题,将影响工程质量。特别是底板和腹板、翼板的浇注间隔长,易产生明显的施工接缝。

另一种是一次成型工艺,其流程为:梁体钢筋制作→钢绞线张拉→支立侧模→安放内模→顶板、翼板钢筋制作→浇注底板、腹板、顶板→养生→拆模→放张→存梁。

这种工艺是在钢筋、模板都完成后,从腹板处下灰浇注底板。由于底板厚度只有18cm,却分布着两层钢绞线和体梁体钢筋,对混凝土的流动有很大的阻滞作用。为防止木板吸水膨胀,内模都用塑料纸包裹。从两侧下灰,容易因排气不畅而在底板形成空洞。即使没有空洞,也很难保证振捣密实。

从一侧下灰,流到另一侧的大部分是灰浆,也很难保证底板质量。并且侧压力大,易导致内模和钢筋偏位。

我们对这种工艺的改进主要在内模上,把内模里的木撑改为用螺丝相连的角铁骨架,在内模底部留10~20cm宽的槽。浇注底板时,在开槽处用振动棒引流混凝土,振捣密实后整平混凝土,用木板封住槽口,继续浇注腹板、顶板。

这样既保证了内在质量和外观质量又加快了施工进度。

3、结语

施工工艺对工程质量有直接而重大的影响,要提高箱梁的施工质量就必须有好的施工工艺,并使其不断完善。

施工工艺范文第2篇

1.1施工准备

1)材料选用:对进场的抹灰材料质量进行严格把关,双控材料应有复试资料,只有复试合格后,方可使用。2)器具选用:操作人员所使用阴阳角工具型号应一致。3)进行内墙面抹灰作业,应在上层地面或顶层屋面已经完工后并且门窗垂直度、方正调整完毕,墙内管线安装完毕后方可施工。

1.2工艺流程

清理墙面→混凝土和砌体结构连接处钉钢板网→墙面浇水→刷水泥界面剂→吊垂直找方打点冲筋→底层抹灰→中间层抹灰→面层抹灰

1.3操作重点

1)墙面清理:抹灰前清理掉墙面上所有凸出物及脏污、灰尘、浮灰等,并于混凝土梁及混凝土柱与砌体墙交接处钉钢板网一道,重点部位两道,要求钢板网牢固平整。2)墙面浇水:由于砌块干燥,所以在抹底子灰前一天,必须对墙面进行洒水湿润,要求洒水均匀,洒水后刷水泥界面剂浆一道,以保证后期抹灰的顺利进行。3)吊垂直、找方:在靠近门口阴阳角等外,采用2m靠尺板吊垂直度套方,打点抹灰,采用“日”字冲筋法冲筋,保证墙面垂直度、平整度,满足规范要求。4)底子灰:打底子灰采用聚丙烯抗裂砂浆打底扫毛,从上而下进行,抹成的灰应比两边的标筋稍厚,然后用刮杠靠住两边的标筋,由下向上刮平,再用木抹子补灰搓平,门口护角外包20mm水泥砂浆护角(护角使用统一工具)。5)抹面层:待找平层6~7成干时,浇水湿润,抹混合砂浆罩面,压实赶光,厚度不应大于2mm。

1.4质量措施

1)由施工工长进行检查控制,在内层抹灰前,对施工人员进行书面技术交底,由工长质检员组织操作人员提前做好样板间,实行样板间实物交底,从基层处理到工艺标准及施工质量要求都应统一。2)组织操作人员按规范及交底内容进行自检、互检并做记录,然后工长对此要逐项进行检查,由质检员进行过程控制,经检查合格后,方可进行下一道工序的施工。3)对关键部位要求:由工长及质检员共同把关检查。(1)“日”字型冲筋:从楼地面向上返20cm冲横筋一道,从楼屋顶向下返20cm冲横筋一道,上下两道之间再冲一横筋,冲筋宽度5cm,阴阳角两侧20cm处各冲竖筋一道,使每一面墙的筋形成一个“日”字型。(2)窗框与缝隙:组织施工人员确定专人对缝隙进行堵塞处理,由质检员进行过程控制,确保框口缝隙填塞密实,不能出现裂逢,包含电气专业,孔洞盒槽部位的控制,确保盒槽的位置尺寸准确一致,边缘光滑整洁,穿墙套管的墙面尺寸统一,且偏差保证为“零”(出墙尺寸定为5cm,且应在抹灰前必须下好,不得事后补下)(3)门口两侧处的垂直要求:由工长及质检员共同把关,严格操作工艺,确保此处垂直度检查为“零”,包含门护角做法,护角采用1:2水泥砂浆做护角,护角宽度2cm。

2顶棚抹灰

2.1施工准备

同内檐抹灰,并在内檐抹灰及屋面防水层完工后开始施工,楼板地面所有剔凿活及地面水暖电套管下齐完工后进行顶棚抹灰。

2.2工艺流程

弹水平线→浇水湿润→刷结合层→抹底子灰→抹纸筋灰面层。

2.3操作要点

1)弹水平线:按抹灰层厚度用粉线包在四周墙上弹出水平线,作为控制抹灰层厚度的基准线,立墙与顶棚的阴角线。2)浇水湿润:在已处理好的基层上提前一天浇水湿润,要求水要浇透。3)刷结合层:在已湿润好的基层上刷一层TG胶素浆,要求刷匀,刷满。4)抹底子灰:在刷满结合层面上,随即抹13.5mm厚,1∶1∶6水泥砂浆打底找平,操作上用力抹压,使底子灰与结合层粘结牢固,然后拉线找平,木抹子补灰找平,搓麻。5)抹纸筋灰面层:待底灰找平层6~7层干时,先检查其平整度,合格后再罩面。两遍交活,要求薄而平,不应超过2mm厚。

2.4质量措施

1)此项工程由主管工长与质检员共同把关,由工长向操作人员进行技术交底。2)严格控制砂浆配合比,砂浆采用统一搅拌配制,明确砂浆配合比,对原材料应进行复试,检查不符合规范要求的材料一律不准使用,对所有计量器具定期送检,保证其准确性,从而保证砂浆配比的准确。3)对结合层的要求:由质检员进行过程控制,做到结合层刷得均匀一致,没有漏刷,各抹灰层之间及抹灰层与基层之间的粘结牢固,无脱层、空鼓,面层无爆灰和裂等缺陷,发现不合格处,立即铲除返工。4)严格控制顶棚抹灰的平均厚度,保证控制15mm以内,并控制电气孔口平面尺寸的准确。5)顶棚抹灰允许偏差与检验方法:以项目工长与质检员共同把关检查(注:同内墙抹灰)。6)顶棚交活后严禁在楼面凿洞,顶棚上的预埋件不得随意敲动,挪位和损坏。

3结语

施工工艺范文第3篇

钻探施工难点

(1)上岩组斑点状碳质绢云千枚岩、碳质绢云千枚岩层理发育,岩石倾角大,硬度低,其构造破碎带岩石酥松破碎,且有长度不均的黑色泥质岩段。在这种岩体中形成钻孔后,岩体原始的力学平衡状态被破坏,若钻孔倾角大,受重力作用,以及泥浆冲刷、提下钻的抽吸作用,钻进过程中易出现坍塌掉块、缩径现象,成孔困难,岩心堵塞现象十分严重,取心难度大、采取率低。(2)下岩组白云石大理岩和条带状白云石大理岩硅化严重,岩石坚硬完整致密,研磨性低,可钻性级别高,钻效低。

钻探工程要求

全孔岩心采取率不低于95%;终孔直径不小于96mm(HQ);钻孔设计顶角30~40°,每30m及终孔测斜一次。顶角每百米允许误差为3°,方位角每百米允许误差为5°。

主要施工工艺

1钻探设备

使用宝长年公司生产的LF70全液压动力头钻机,配备额定压力7.0Mpa的全液压泥浆泵。LF70钻机使用96mm(HQ)口径,施工时理论钻进能力为542m,钻机可钻进顶角范围0~45°内的任意钻孔,非常适合矿区大角度钻孔的钻探施工。为了弥补钻机处理事故强力起拔能力低的弱点,现场配备了液压千斤顶,起拔能力75t。

2孔身结构

全孔绳索取心钻进。使用122mm(PQ)口径开孔,下108mm套管隔住第四系,以96mm口径终孔。下套管过程中,在108mm套管入岩部分的外壁上涂抹黄油,并密封好孔口,为便于终孔后起拔套管。

3钻进参数选择

钻压:孕镶金刚石绳索取心钻头压力的确定,按照单位压力40~80kg/cm2计算。宝长年LF70钻机孔底压力的确定需要读到钻压表上的两个数值。开始钻进时,将油缸慢速给进控制阀至于钻进位置,钻具缓慢回转向孔底接近但未接触孔底时(悬吊状态),钻压表显示的值为孔内钻具总重量与油缸下行给进力之和。当钻头完全接触孔底时,由于存在地层反作用力,钻压表显示的数值会减小为另一个值,这两个数值的差值称为失压值,失压值乘以油缸有效面积(45cm2)即为孔底钻压。一般来说,在一定范围内钻速是随着钻压的增大而增加的,但与此同时,单位进尺金刚石的耗量也随钻压的增大而增大[1]。过大的钻压会使金刚石耗量急剧增大,导致钻头使用寿命降低,影响绳索取心工艺优势的发挥。转速:金刚石钻进是以高切削频率表面疲劳破碎和小体积量体积破碎为主要碎岩机理,所以转速是金刚石钻进工艺中保证钻进效率的重要因素。对于转速的确定,按普通金刚石钻头钻进的圆周速度(孕镶钻头1.5~3.0m/s)计算转速。根据地层情况,岩石完整时,可适当开较高的转速,当地层复杂时,要将转速控制在一定的范围内。泵量:绳索取心钻进时钻柱与孔壁之间的环空间隙小,冲洗液上返流速快,加之孕镶金刚石钻头所切削出的岩屑粒径极小,所以一般而言,泵量的大小只要保证钻头冷却、能够排出岩屑即可,过大的泵量除了会抵消一定的钻压以外,还极易冲垮松散破碎地层,导致岩心缺失,不利于钻进。钻进参数的具体选择可参见表1。

4冲洗液的配制及维护

根据钻孔在不同孔段岩层变化及孔壁的完整程度,及时、灵活、有效地选用和调配使用不同类型和性能的冲洗液,并适时做好冲洗液的净化、监控及维护管理工作,是保证顺利钻进的首要条件[2]。开孔钻进第四系覆盖层时,冲洗液配方为1m3水+2%磺化沥青(DLSAS)+2‰PAM。通过现场使用发现,DLSAS在覆盖层岩心表面形成一层薄而韧的泥皮,岩心自内管取出时几乎为一个整体,证明DLSAS具有极佳的防塌护壁护心效果。钻进完整地层时,使用无固相冲洗液,配方为1m3水+1‰~2‰PAM。使用无固相冲洗液时,常由于岩屑沉淀不佳而导致沉淀箱中的冲洗液变成岩粉浆,从而导致泵压高、孔内岩粉无法排出,甚至发生烧钻事故,影响正常钻进。现场解决这个问题的方法除了合理布置地面循环系统外,还应要求班组勤换冲洗液,勤加清理沉淀箱以保证正常钻进。钻进酥松破碎、胶结性差、缩径等遇水不稳定地层时,对冲洗液的要求更高。要保证冲洗液失水量低、一定的粘度、良好的抑制性和剪切稀释性。现场使用腐植酸钾(KHm)-磺化沥青(DLSAS)-高效植物胶复合低固相泥浆作为复杂地层冲洗液,配方为4%钠土+1‰HV-CMC+4‰KHm+1%DLSAS+2‰植物胶。在配置时,按照先无机、后有机的顺序加入,并保证有充足的搅拌时间。该配方在钻进酥松破碎的碳质绢云千枚岩时取得了理想的应用效果。此外,钻进时,将转速控制在400r∕min之内,将有效消除钻杆内固相颗粒挂壁结垢问题。设置冲洗液循环系统时,要保证循环槽的长度、坡度及档板数量。防止冲洗液在循环槽中流速过高、冲洗液所携带的岩粉无法通过降速与结构破坏作用而顺利的净化沉除[3]。

5钻孔漏失治理

在勘探区上下两岩组的钻进过程中,均出现了不同程度的漏失情况,我们以“预防为主,随钻堵漏”作为解决钻孔漏失的主导思想,以801堵漏剂作为主要堵漏材料,根据经验,提前判断漏失层位,在冲洗液中加入一定量的801随钻堵漏剂预防漏失。当出现钻孔漏失时,视漏失量的大小,加入1%~4%的801随钻堵漏剂,1%的磺化沥青粉,并增加PAM的含量,配置成高粘浆液随钻堵漏。在勘探区使用该方法进行钻孔漏失的治理,实用性与经济性俱佳。

6钻头的使用

根据在矿区地层岩石硬度、研磨性及完整度,并结合实际使用经验,基本以8#Q系列绳索取心半合管底喷钻头作为主打钻头。在厚度较大、完整、硅化严重的白云质大理岩及白云质条带状大理岩时,则选用胎体硬度较低的10#钻头,底唇面均为尖齿环形。使用新金刚石钻头时要进行初磨,一般先轻压(正常钻压的1/3以内)、慢转(200r/min左右)5~10min,再采用正常钻进参数进行钻进。在每个回次钻进开始时,也要对钻头进行磨锐。

7测斜与岩心定向技术

使用单点照相测斜仪,仪器罗盘技术参数:斜孔方位角0~360°,倾角0~90°,直孔方位角0~360°,倾角0~90°。该仪器具有结构简单、使用方便、测量精确度高等特点。为便于测斜,在测斜仪外保护管上焊接了可以直接与打捞器钢丝绳接头连接的母扣,有效减少了测斜辅助时间。为了适合在斜孔内测量,在测斜仪外保护管上部加工了扶正器,使测斜仪可以探出钻头并悬吊在钻头内台阶处进行测量,保证了测量数据的准确性。2011年,使用HQ\HQ3ActⅡ型随钻岩心定向仪,共完成钻孔60个,在其中57个钻孔共3848个回次进行了岩心定向,有3472个回次定向操作成功,岩心定向成功率达到了90%。该仪器是设计与HQ\HQ3绳索取心钻具配合在斜孔中使用的岩心定向仪器,当HQ3口径钻进时可以通过连接在内管总成上的ACT测量仪器(定向工作仪)进行岩心定向测量工作,回次钻进结束后将内管打捞起来,使用地表控制仪器与ACT测量仪器对接,经过数据对比后可确定出岩心管内岩心在孔内原始状态下重力低边的位置,从而完成对岩心实际空间产状的测量。每套仪器可配备两套HQ3内管总成使用,除增加一定的操作辅助时间外,对钻进深度和纯进尺速度没有任何影响。

8上岩组酥松破碎、断层泥岩段施工工艺

使用HQ3半合管+底喷钻头钻进工艺。在使用时,内管与钻头台阶的距离要小于普通绳索取心内管与钻头台阶的距离,在1mm以内,保证足够的冲洗液由钻头底面喷嘴流出,不会冲刷岩心导致岩心缺失;在取心率低的地层采用短回次(0.5~1.0m)、低参数钻进(钻压≯10kN,转速≯400r∕min,泵量≯70L∕min),以保证采取率;发生岩心堵塞要立即打捞内管,保证岩心不磨损、不烧钻;起下钻速度要均匀,不可猛起猛放,下钻时,应先下外管,再下内管,以防止抽吸压力过大从而增加孔壁失稳的可能性,保证孔壁稳定;使用腐植酸钾(KHm)-磺化沥青(DLSAS)–高效植物胶、复合低固相泥浆为冲洗液,并保证冲洗液的性能,严禁与PAM无固相冲洗液在裸眼状态下频繁更替使用;及时回灌冲洗液,保证液柱压力能够平衡孔壁应力;

9下岩组硬岩层施工工艺

使用胎体硬度相对较软的10#钻头钻进。适当加大钻压强迫钻头进尺,迫使胎体磨损金刚石出露,待正常后立即恢复原来钻压,但要注意过度加压会导致钻孔弯曲度增加;磨料选用机场周围挑选的未风化的石英岩,碎至6~7cm3,一般一次投入10~15粒,保证孔底压力12kN左右,低转速、小泵量,10~20转后将钻头提离孔底,反复8~10次后再正常给水钻进[4]。孔底磨钻头法效果明显,但钻头磨损很快,使用需慎重,且辅助时间长、成本高,投入时应将磨料逐一投入,不可一次性全部投入,以免在钻杆内架桥。

施工工艺范文第4篇

1.1振捣方式不当引起裂缝若混凝土出现裂缝,那么极有可能是因为施工人员采用了错误的振捣方式,其主要原因就在于混凝土产生不均匀沉降,所以混凝土出现分层离析、表面浮浆等现象。在建造大型工程项目的时候,施工队主要使用搅拌车来完成混凝土的运输工作,在运输过程中混凝土拥有较大的坍落度,经过长时间的运输,混凝土还处于未凝的状态,这类混凝土若不进行二次振捣,混凝土表面势必会有裂缝出现。

1.2外部环境的影响外部环境的影响主要体现在以下几个方面:1)水泥的水化热作用。当施工人员将水泥、砂子和石子等材料混合到一起的时候,水泥会在水化热作用下释放大量的热量,因而大量的温度将聚集在混凝土内部。2)外界温度的变化情况。因为外界气温愈高,混凝土的浇筑温度也愈高,若气温骤降,使混凝土内外温差增大,这对大体积混凝土不利,温差愈大,温度应力也就愈大,当应力超过允许值时,就会产生裂缝。3)混凝土的干缩因素。大体积混凝土收缩变形,因而混凝土内部会出现拉应力,一旦混凝土的抗拉强度无法抵抗拉应力,那么混凝土就不可避免地出现裂缝。上述三方面均是外部环境的影响而导致大体积混凝土施工裂缝的出现。

2防止基础大体积混凝土施工裂缝的措施

对于施工人员来说,他们的首要工作任务就是正确配比原材料,将原材料搅拌均匀并运输到施工地点,采用浇筑和振捣的方法来完成大体积混凝土的施工工作,还要做好混凝土的养护工作,在上述过程中,施工人员要制定一个较为科学准确的控制计划,力求通过选取优质的原材料,加强施工管理、改善施工工艺,加大养护措施等工作来避免基础大体积混凝土施工裂缝的出现。

2.1削弱水泥的水热化作用加入水泥的混凝土拥有较好的胶凝效果,然而这样的混凝土会因为水泥的水化热作用而在内部聚集较多的热量,为了防止混凝土内外部存在较大的温差,施工人员应在混凝土中加入早期水化热低的水泥和适量的矿物。研究人员发现,只有适当降低水泥中硅酸三钙和铝酸三钙的含量,才能削弱水泥的水化热作用,因此,施工人员要恰当选择硅酸三钙、铝酸三钙含量适中,细度模数合理的水泥,切勿削减水泥活性,以有效控制水泥水化热,控制施工裂缝的发生。

2.2外加剂的选择大量工程实践表明,内外温差在20℃~25℃以下时,才能保证混凝土裂缝不开展。然而在实际中,要使混凝土内外温差真正小于这个温度是非常困难的,因此,要解决这个问题,就必须在选择适当的外加剂方面给予考虑,比如选择掺加适量的减水剂、粉煤灰等。另外,在大体积混凝土中也可采用膨胀剂来控制裂缝的产生。为了有效降低混凝土的收缩程度和温度,相关人员必须选择合适的添加剂。

2.3严格施工管理,改进施工工艺在不同季节施工时要考虑不同的因素。如果在温度较高的夏季浇筑基础大体积混凝土,施工人员可以在早晚比较凉快的时间,使用冷水来达到降低混凝土温度的目的,为了防止裂缝出现在大面积混凝土上,施工人员要有效控制通冷水的时间,以此来缩小混凝土内外部的温度差;如果施工人员在冬季进行混凝土的浇筑工作,要做好混凝土的保温处理工作。在大体积混凝土施工过程中,由于一系列的管理问题而导致的裂缝,通过一定的措施可以很好的避免。1)考察混凝土工作环境,准确设计混凝土各个施工参数,特别在施工之前,要准确规划好混凝土施工的各个环节;2)加强对人员的管理培训,严格杜绝人为原因造成的偷工减料、以次充好等问题的出现;3)建立健全管理机构和管理制度,特别是对浇筑之后的混凝土的验收务必要严格。混凝土裂纹出现的原因,还有一部分是由于施工工艺问题而导致的,所以,在混凝土的施工中,施工人员必须要提高施工工艺的先进性和施工的连贯性,以此来防止混凝土出现裂缝。

2.4做好混凝土的养护工作在混凝土浇筑完成之后,如果养护工作缺位,也同样会造成大量的裂纹,大大影响工程质量。对此,施工人员在完成大体积混凝土的浇筑工作之后,一定要在恰当的时间内做好洒水养护工作,从而防止混凝土因表面水分蒸发过快而出现裂缝。经验表明,施工人员必须要在混凝土浇筑完成后12h~18h之内进行至少28d的养护工作。针对混凝土的养护工作可以从以下几方面入手:1)制定合理的养护规划制度,例如制定合理的养护计划,定期对成型混凝土以及使用过程中的混凝土进行检查,发现裂缝立即处理;2)在混凝土构件投入使用之前,要保证存放在干燥环境中,但要注意避免阳光直射,并定期对混凝土进行喷水处理,限制混凝土的收缩变形;3)冷却水的供应。加强保温保湿养护,延缓降温速度,减少内外温差。因此,在混凝土加工之后,以及在投入使用过程中,均需要做好一系列的养护工作,确保混凝土质量。

3结语

施工工艺范文第5篇

关键词:建筑工程;基坑围护;施工技术

现行工程中常用的复合型复合土钉墙支护,主要是水泥土搅拌桩与复合土钉墙的结合应用。其原理主要是:通过水泥土搅拌桩对边坡土体进行土体加固,解决土体自立性、隔水性以及喷射面层与土体的粘结问题;以水平向压密注浆及二次压力灌注解决土体加固及土钉抗拔问题;以相对较深的搅拌桩插入深度解决坑底的抗隆起、管涌和渗流问题,形成防渗帷幕、超前支护及土钉等组成的复合型土钉支护。因此,复合型复合土钉墙适用于砂性土、粉土、粘性土、淤泥土及淤泥质土。

1、工程概况

某项目由16个单体组成,有沉淀池、滤池、废水池、清水池等大型水池类构筑物,均采用砂垫层换填地基,基础为大板筏基。砂垫层基底标高为-5m,大板筏基基底标高为-0.3m,砂垫层厚度4.7m。该项目由西班牙德利满公司负责所有安装系统设计及设备的供应。由于系统图纸出图较晚,在沉淀池与滤池结构完成后,外方设计要求在该两个单体中间地基里增添一条Φ1000mm排泥管,排泥管埋设深度-3.8m,并在排泥管长度方向上间隔15m设置一口阀门井。为埋设此排泥管,必须在沉淀池与滤池当中的砂垫层地基里开挖沟槽。地下水位较高,为-0.7m;砂垫层采用中粗砂,密实度为1.65t/m3。所以,基坑都处于砂垫层地基中,在水头压力差作用下,极易产生流砂及管涌;在基坑边两个单体的自重荷载下,砂更无自立的可能性,极易产生坍塌。故在这种地基里,基坑围护的方案选择是非常谨慎的。

2、基坑围护方案

针对基坑支护的功能特点,结合本工程的实际情况,首先考虑对砂垫层进行土体加固,加固范围为开挖面四周。通过土体加固,一方面使被加固土体的渗透系数降至10-5~10-8cm/sec,保证土体的抗渗性能;一方面使被加固土体的强度达到1Mpa以上,保证土体的自立性和强度。由于沉淀池与滤池距离仅为4m,上空高度仅2.7m左右,基坑四周根本没有供大型桩机作业的场地,所以无法采用灌注桩、水泥土搅拌桩、旋喷桩等施工工艺来对砂垫层地基进行土体加固。唯一可行的就是采用双液注浆,浆液与砂凝结固化后成为水泥砂浆块体,强度与抗渗性能都比较好。鉴于地下水位较高,砂的渗流性较好,为保证注浆效果,决定采用分层压密注浆工艺对砂垫层进行地基加固。出于场地限制及造价上的考虑,决定采用复合土钉墙作为基坑的支护形式:土钉沿深度方向布置3排,间距1m,采用梅花型布置;土钉长度6.5m,采用Ф48*3.5mm国标焊接钢管。

3、基坑围护施工

复合复合土钉墙施工工艺流程:

分层压密注浆

定位放线:根据设计方案,确定分层压密注浆孔位,用短钢筋作好标志。

钻孔:孔位确定后,钻机就位并安放牢固平稳,然后开始钻孔,采用干钻法,钻孔直径50mm;注浆:钻头钻至设计标高后,将钻杆上部(钻杆为Ф50无缝钢管)与注浆泵连接,从底部开始注浆,通过液压注浆泵将水泥浆液注入土中;钻头呈花管形式,顶端封闭,四周开直径8mm注浆小孔。每层注浆完成后,将钻杆提升0.3m,边拔边注,直至注到孔口,拔出钻头,封孔候凝;养护:养护时间为28天,待注浆结束28天后,方可进行复合土钉墙施工工作。开挖前,采用静力触探法检测注浆加固体的抗压强度。

复合土钉墙施工

放线:根据设计图纸,确定基坑开挖边线,用木桩和白灰作出开挖线标记;土方开挖:分三次开挖,第一次至-1.8m,第二次至-2.8m,第三次至-3.8m。边开挖边支护,分层开挖,分层支护,挖完亦支护完。土方开挖必须和支护施工密切配合,前一层土钉完成注浆1天以上方可进行下一层边坡面的开挖。开挖时铲头不得撞击网壁和钉头,开挖进程和复合土钉墙施工形成循环作业。

修坡:要求坡面修理平整,确保喷射砼质量;土钉制作、成孔:土钉按照设计方案制作,钢管四周开注浆小孔,小孔直径8mm,小孔在钢管上呈螺旋状布置,小孔间距50mm,钢管口部1m范围不设注浆孔,钢管末端封闭。土钉位置、间距及角度根据设计图纸要求,用空压机带动冲击器将加工好的土钉分段焊接打入土中。

编制钢筋网:将Φ6.5钢筋拉直,钢筋网片按照设计之间距绑扎。土钉成孔后,端部用Φ16螺纹联系筋、井字加强筋焊接压在钢筋网上,使钢筋网片、土钉连成整体。土钉与加强筋、联系筋之间均焊接联接,焊缝长度符合规范要求。钢筋网编扎接长度及相临搭接接头错开长度符合规范要求,在不能满足规范要求的,必须用电焊焊接牢固。

喷射砼:在土方开挖、修坡之后,钢筋网编焊完成后,进行混凝土喷射,一次喷射总厚度≥100mm,石子粒径5~10mm,最大粒径<12mm,专用喷射混凝土速凝剂掺入量不小于5%。喷射砼在每一层、每一段之间的施工搭接之前,将搭接处泥土等杂质清除,确保喷射砼搭接良好,保证喷射砼质量,不发生渗漏水现象。

土钉注浆:在面层喷射砼达到一定强度时才能注浆。对于土钉注浆,注浆前将注浆管插入土钉底部,从土钉底部注浆,边注浆边拔注浆管,再到口部压力灌浆。水泥浆按照设计拌制,搅拌充分,并用细筛网过滤,然后通过挤压泵注浆。土钉注浆通过两方面控制,一是注浆压力控制在0.1Mpa,二是单管注浆量控制在80L左右。为防止土钉端部发生渗水现象,在土钉成孔之后,喷射砼施工之前,将土钉周围用粘土及水泥袋填塞捣实,喷射砼时先将土头喷射填塞密实,注浆饱满,即可避免出现土钉头渗水现象。

4、基坑监测

信息化施工是基坑支护新技术--复合土钉墙支护技术的一个特点,为了确保基坑安全,不影响周围建筑物,要求随时掌握开挖及支护施工整个过程中边坡的动态变化,因此必须在支护施工过程中实施信息化施工。并把获得的信息通过修改设计反馈到施工工作中去,以指导施工。本基坑按三级基坑要求,测量内容以位移和沉降为主。

基坑边坡的监测:沿基坑周边布置水平位移观测点和沉降观测点,每隔2米布置1点。最大水平位移值仅为3.5mm,最大沉降值为7.2mm。位移及沉降量在复合土钉墙施工完成4天便趋于稳定。

沉淀池及滤池监测:沿沉淀池、滤池池壁上口每隔2米布置1沉降观测点,池壁临坑面每隔5米布置1位移观测点。最大沉降值为2.8mm,无位移量。开挖前,注浆加固体经静力触探法测得其平均抗压强度为1.78Mpa,证明分层压密注浆对砂垫层的加固是成功的,加固后的水泥砂浆块体强度达到了设计预测的1Mpa的强度。

5、结语

针对不同的工况和地质条件,选择合适的基坑支护形式,是基坑支护设计的原则。基坑支护的本质要点就是止水挡土以供坑内安全施工,无论是重力式挡墙或非重力式挡墙均是如此,只不过采用的计算方法和施工工艺各有不同。复合土钉墙成功解决了基坑边坡的强

度及稳定性问题。其施工周期短,与挖土同时进行,很少占独立工期。

由此可见,由分层压密注浆和复合土钉墙结合应用的新型复合型土钉支护在此工程中的位移变形较小,为坑内施工提供了安全的保障,是一种成功的基坑围护体系。该支护体系成本低,仅为水泥土搅拌桩复合土钉墙造价的75%,值得在其他中浅基坑围护中推广应用。

参考文献

[1]基坑土钉支护技术规程[S](.CECS96/97).

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